InfoCourt /
Правовые документы /
СССР /
Пособие по проектированию бетонных и железобетонных конструкций, предназначенных для работы в условиях воздействия повышенных и высоких температур (к СНиП 2.03.04-84)

СССР

СНиП от 25 апреля 1985 года

Пособие по проектированию бетонных и железобетонных конструкций, предназначенных для работы в условиях воздействия повышенных и высоких температур (к СНиП 2.03.04-84)

Утверждены: Научно-исследовательским проектно-конструкторским и технологическим институтом бетона и железобетона
25 апреля 1985 года
Разработаны: Научно-исследовательским проектно-конструкторским и технологическим институтом бетона и железобетона
25 апреля 1985 года

1.1.

1.2.

1.3.

1.4.

1.5.

1.6.

1.7.

1.8.

1.9

1.10

1.11

1.12

1.13.

1.14.

1.15

1.16

а)

б)

1.17

Статическая схема конструкции и расчетная стадия работы	Нагрузки и коэффициенты надежности по нагрузке γf, температурные воздействия и коэффициенты надежности по температуре γt, принимаемые при расчете
Статическая схема конструкции и расчетная стадия работы	по прочности	на выносливость	по деформациям
Статически определимые конструкции при длительном нагреве	Постоянные, длительные и кратковременные нагрузки при γf > 1,0	Постоянные, длительные и кратковременные нагрузки при γf = 1,0	Постоянные, длительные и кратковременные нагрузки при γf = 1,0 и температурные деформации при γt = 1,0
Статически неопределимые конструкции при кратковременном нагреве	Постоянные, длительные и кратковременные нагрузки при γf > 1,0 и наибольшие усилия от воздействия температуры при γt = 1,1	Постоянные, длительные и кратковременные нагрузки при γf = 1,0 и наибольшие усилия от воздействия температуры при γt = 1,0	Постоянные, длительные и кратковременные нагрузки при γf = 1,0 и наибольшие усилия от воздействия температуры и температурные деформации при γt = 1,0
Статически неопределимые конструкции при длительном нагреве	Постоянные, длительные и кратковременные нагрузки при γf > 1,0 и усилия от воздействия температуры при γt = 1,1	Постоянные, длительные и кратковременные нагрузки при γf = 1,0 и усилия от воздействия температуры при γt = 1,0	Постоянные, длительные и кратковременные нагрузки при γf = 1,0 и усилия от воздействия температуры и температурные деформации при γt = 1,0

Примечания:
1. Бетонные конструкции рассчитываются только по прочности.
2. При расчете статически неопределимых конструкций кроме сочетаний воздействий температуры и нагрузок, указанных в настоящей таблице, в необходимых случаях следует проверить другие возможные неблагоприятные сочетания воздействий, в том числе и при остывании.
3. В статически неопределимых конструкциях допускается производить расчет:
а) при кратковременном нагреве только на наибольшие усилия от воздействия температуры, если усилия от постоянных, длительных и кратковременных нагрузок вызывают напряжения сжатия в бетоне σb ≤ 0,1 МПа;
б) при длительном нагреве свыше 700 °С - на совместное воздействие постоянных, длительных и кратковременных нагрузок без учета усилий от длительного нагрева.
4. При расчете на кратковременный нагрев длительная нагрузка учитывается как кратковременная.
5. Коэффициент надежности по температуре γt должен приниматься по указаниям п. 1.40.
6. При расчете прогибов следует учитывать указания п. 1.29.

Категория требований к трещиностойкости железобетонных конструкций	Нагрузки и коэффициент надежности по нагрузке γf, воздействия температуры и коэффициент надежности по температуре γt принимаемые при расчете
	по образованию трещин	по раскрытию трещин		по закрытию трещин
	по образованию трещин	непродолжительному	продолжительному	по закрытию трещин
1-я	Постоянные, длительные и кратковременные нагрузки при γf > 1,0* и температурные воздействия от кратковременного и длительного нагрева при γt = 1,1*	-	-	-
2-я	Постоянные, длительные и кратковременные нагрузки при γf > 1,0* и температурные воздействия от кратковременного и длительного нагрева при γt = 1,1* (расчет производится для выяснения необходимости проверки по непродолжительному раскрытию трещин и по их закрытию)	Постоянные, длительные и кратковременные нагрузки при γf = 1,0 и температурные воздействия от кратковременного и длительного нагрева при γt = 1,0	-	Постоянные и длительные нагрузки при γf = 1,0 и температурные воздействия от длительного нагрева при γt = 1,0
3-я	Постоянные, длительные и кратковременные нагрузки при γf = 1,0 и температурные воздействия от кратковременного и длительного нагрева при γt = 1,0 (расчет производится для выяснения необходимости проверки по раскрытию трещин)	Постоянные, длительные и кратковременные нагрузки при γf = 1,0 и температурные воздействия от кратковременного и длительного нагрева при γt = 1,0	Постоянные и длительные нагрузки при γf = 1,0 и температурные воздействия от длительного нагрева при γt = 1,0	-

* Коэффициент надежности по нагрузке γf и коэффициент надежности по температуре γt принимаются такими же, как при расчете по прочности.

Примечания:
1. Длительные и кратковременные нагрузки принимаются с учетом требований СНиП 2.03.01-84.
2. При расчете по образованию трещин от температурных воздействий необходимо учитывать требования п. 4.3.
3. При расчете по раскрытию трещин от температурных воздействий необходимо учитывать различие температурных деформаций бетона и арматуры по указаниям п. 4.10.
4. Коэффициент надежности по температуре γt должен приниматься по указаниям п. 1.40.
5. Особые нагрузки учитываются в расчете по образованию трещин в тех случаях, когда наличие трещин приводит к катастрофе (взрыв, пожар и т.д.).

1.18.

1.19.

а)

б)

в)

Условия эксплуатации конструкций	Температура арматуры, °С	Категория требований к трещиностойкости железобетонных конструкций и предельно допустимая ширина acrc1 и acrc2, мм, раскрытия трещин, обеспечивающие сохранность арматуры
Условия эксплуатации конструкций	Температура арматуры, °С	стержневой классов А-I, А-II, А-III, А-IIIв и А-IV; проволочной классов B-I и Bp-I	стержневой классов A-V и A-VI; проволочной классов B-II, Вр-II, К-7 и К-19 при диаметре проволоки 3,5 мм и более	проволочной классов B-II, Вр-II и К-7 при диаметре проволоки 3 мм и менее
1. В закрытом помещении	До 100	3-я категория; acrc1 = 0,4; acrc2 = 0,3	3-я категория; acrc1 = 0,3; acrc2 = 0,2	3-я категория; acrc1 = 0,2; acrc2 = 0,1
1. В закрытом помещении	100 и выше	3-я категория; acrc1 = 0,6; acrc2 = 0,5	3-я категория; acrc1 = 0,5; acrc2 = 0,4	3-я категория; acrc1 = 0,3; acrc2 = 0,2
2. На открытом воздухе, а также в грунте выше уровня грунтовых вод	До 100	3-я категория; acrc1 = 0,4; acrc2 = 0,3	3-я категория; acrc1 = 0,2; acrc2 = 0,1	2-я категория; acrc1 = 0,2
	100 и выше	3-я категория; acrc1 = 0,6; acrc2 = 0,5	3-я категория; acrc1 = 0,5; acrc2 = 0,4	2-я категория; acrc1 = 0,3
3. В грунте при переменном уровне грунтовых вод и в закрытом помещении при попеременном увлажнении	До 100	3-я категория; acrc1 = 0,3; acrc2 = 0,2	2-я категория; acrc1 = 0,2	2-я категория; acrc1 = 0,1

Примечание. В канатах подразумевается проволока наружного слоя.

1.20.

1.21.

1.22

1.23

а)

б)

в)

1.24

1.25

1.26

1.27

1.28

Ared = ΣAred,i + As,red + A′s,red.

Sred = ΣAred,iyi + As,reda + A′s,red (h - a′),

yi = h - Σhi + yyi,

yyi = 0,5hi.

Ired = ΣIred,i + ΣAred,iy2bi + As,redy2s + A′s,red(y′s)2,

ybi = yi - y;

ys = - (y - a);

y′s = h - y - a′.

1.29.

Элементы конструкции	Предельно допустимые прогибы
1. Подкрановые балки при кранах:
ручных	l / 500
электрических	l / 600
2. Перекрытия с плоским потолком и элементы покрытия при пролетах, м:
l < 6	l / 200
6 ≤ l ≤ 7,5	3,0 см
l > 7,5	l / 250
3. Перекрытия с ребристым потолком и элементы лестниц при пролетах, м:
l < 5	l / 200
5 ≤ l ≤ 10	2,5 см
l > 10	l / 400
4. Навесные стеновые панели (при расчете из плоскости) при пролетах, м:
l < 6	l / 200
6 ≤ l ≤ 7,5	3,0 см
l > 7,5	l / 250

Примечание. Предельно допустимые прогибы в поз. 1 и 4 обусловлены технологическими и конструктивными требованиями, в поз. 2 и 3 - эстетическими требованиями.

1.30.

1.31.

Конструкции	Наибольшие расстояния между температурно-усадочными швами, м, допускаемые без расчета для конструкций, находящихся
Конструкции	внутри отапливаемых зданий или в грунте	внутри неотапливаемых зданий	на наружном воздухе
1. Бетонные:
а) сборные	40	35	30
б) монолитные при конструктивном армировании	30	25	20
в) монолитные без конструктивного армирования	20	15	10
2. Железобетонные:
а) сборные и сборно-каркасные одноэтажные	72	60	48
б) сборные и сборно-каркасные многоэтажные	60	50	40
в) сборно-блочные, сборно-панельные	55	45	35
г) сборно-монолитные и монолитные каркасные	50	40	30
д) сборно-монолитные и монолитные сплошные	40	30	25

Примечание. Для железобетонных каркасных зданий (поз. 2а, б, г) расстояния между температурно-усадочными швами определены при отсутствии связей либо при расположении связей в середине температурного блока.

Факторы, обусловливающие введение коэффициента	Коэффициент
Факторы, обусловливающие введение коэффициента	условное обозначение	числовое значение
1. Расчетная температура внутри сооружений и тепловых агрегатов, °С:
50	δt	1,0
70		0,8
120		0,6
300		0,4
500		0,3
1000 и выше		0,1
2. Расчетная зимняя температура воздуха (наиболее холодная пятидневка), °С:
-40	δe	1,0
-30		1,1
-20		1,2
-10		1,4
-1		1,6
3. Относительная влажность воздуха в наиболее жаркий месяц года, %:
70 и выше	δw	1,0
40		0,8
20		0,6
10		0,4
4. Расстояние от верха фундамента до низа подкрановых балок, а при их отсутствии - низа ферм или балок покрытия в одноэтажных зданиях (оси балок перекрытия в многоэтажных зданиях), м:
3 и менее	δv	1,0
5		1,2
7		1,6
9 и более		2,0

Примечания:
1. При расчетной температуре внутри сооружения и тепловых агрегатов свыше 50 °С значения коэффициентов δe и δw принимаются равными единице.
2. Значения коэффициентов δt, δe, δw и δv для промежуточных значений соответственно температур и высот определяются интерполяцией.

1.32.

1.33

1.34

1.35

Фактор, вызывающий дополнительные потери предварительного напряжения в арматуре при ее нагреве	Величина дополнительных потерь предварительного напряжения, МПа
Усадка обычного бетона состава № 1 и жаростойкого бетона составов № 2, 3, 6, 7, 10 и 11 по табл. 11 при нагреве:
кратковременном	40
длительном постоянном	80
длительном циклическом (см. п. 1.4)	60
Ползучесть обычного бетона состава № 1 и жаростойкого бетона составов № 2, 3, 6, 7, 10 и 11 по табл. 11:
естественной влажности при нагреве:
кратковременном	10 σbp
длительном постоянном	15 σbp
длительном циклическом	18 σbp
сухого при нагреве:
кратковременном	4 σbp
длительном постоянном	6 σbp
длительном циклическом	8 σbp
Релаксация напряжений арматуры:
проволочной классов В-II, Вр-II, К-7, К-19	0,0012 Δtsσsp
стержневой классов A-IV, A-V, A-VI, Ат-IV, Aт-V, Aт-VI	0,001 Δtsσsp
Разность деформаций бетона и арматуры от воздействия температуры	(αst - αbt) ΔtsEsβs

Примечания:
1. Потери предварительного напряжения от релаксации напряжений арматуры принимаются для кратковременного и длительного нагрева одинаковыми и учитываются при температуре арматуры свыше 40 °С.
2. Потери предварительного напряжения арматуры от разности деформаций бетона и арматуры учитываются в элементах, выполненных из обычного бетона при нагреве арматуры свыше 100 °С и в элементах из жаростойкого бетона при нагреве арматуры свыше 70 °С.
3. Если от усилий, вызванных совместным действием нагрузки, температуры и предварительного обжатия, в бетоне на уровне арматуры в стадии эксплуатации возникают растягивающие напряжения, то дополнительные потери от ползучести бетона не учитываются.
4. Потери от ползучести бетона при натяжении в двухосном направлении следует уменьшить на 15 %.

1.36

1.37

1.38

1.39

1.40

а)

εs = αstts;

ε′s = αstt′s.

б)

1.41

а)

б)

1.42

1.43

а)

б)

в)

г)

1.44

1.45

εred,t = εt1 + (εt2 - εt1) φm;

а)

б)

в)

г)

д)

е)

ж)

з)

и)

к)

л)

1.46

1.47

1.48

Коэффициенты теплоотдачи Вт/(м2 · °С)	Температура наружной поверхности и воздуха, °С
Коэффициенты теплоотдачи Вт/(м2 · °С)	0	50	100	200	300	400	500	700	900	1100	1200
αe	8	12	14	20	26	-	-	-	-	-	-
αi	-	12	12	12	14	18	23	47	82	140	175

Примечание. Коэффициенты αe и αi для промежуточных значений температур определяют интерполяцией.

1.49

Номера составов бетона по табл. 11	Коэффициент теплопроводности λ, Вт/(м · °С), обычного и жаростойкого бетонов в сухом состоянии при средней температуре бетона в сечении элемента, °С
Номера составов бетона по табл. 11	50	100	300	500	700	900
1	1,51	1,37	1,09	-	-	-
20	2,68	2,43	1,94	1,39	1,22	1,19
21	1,49	1,35	1,37	1,47	1,57	1,63
2, 3, 6, 7, 13	1,51	1,37	1,39	1,51	1,62	-
10, 11	0,93	0,89	0,84	0,87	0,93	1,05
14, 15, 16, 17, 18	0,99	0,95	0,93	1,01	1,04	1,28
19	0,87	0,83	0,78	0,81	0,87	0,99
4, 5, 8, 9	0,81	0,75	0,63	0,67	0,70	-
12	0,93	0,88	0,81	0,90	-	-
23	0,37 0,43	0,39 0,45	0,46 0,52	0,52 0,58	0,58 0,64	-
29	0,44 0,50	0,46 0,52	0,52 0,58	0,58 0,64	0,64 0,70	0,70 0,76
24	0,27 0,38	0,29 0,41	0,34 0,45	0,40 0,50	0,45 0,55	0,51 0,59
30	0,31 0,44	0,34 0,46	0,37 0,51	0,43 0,56	0,49 0,60	-
26, 28	0,21	0,23	0,28	0,33	0,37	0,42
22, 25, 27, 31, 32, 36	0,29	0,31	0,36	0,42	0,48	0,53
33	0,21	0,22	0,25	0,29	0,33	0,37
34, 35, 37	0,24	0,27	0,31	0,37	0,43	0,49

Примечания:
1. Коэффициенты теплопроводности бетонов составов № 23 и № 29 приведены: над чертой для бетонов со средней плотностью 1350, под чертой 1550; для бетонов составов № 24 и № 30 соответственно 950 и 1250 кг/м3. Если средняя плотность бетона отличается от указанных значений, то коэффициент теплопроводности определяют интерполяцией.
2. Коэффициент теплопроводности λ обычного и жаростойкого бетонов с естественной влажностью после нормального твердения или тепловой обработки при атмосферном давлении при средней температуре бетона в сечении элемента до 100 °С следует принимать по данным таблицы, увеличенным на 30 %.
3. Для промежуточных значений температур коэффициент теплопроводности λ определяют интерполяцией.

Материалы	Средняя плотность в сухом состоянии, кг/м3	Предельно допустимая температура применения, °С	Коэффициент теплопроводности λ, Вт/(м · °С), огнеупорных и теплоизоляционных материалов в сухом состоянии при средней температуре материала в сечении элемента, °С
Материалы	Средняя плотность в сухом состоянии, кг/м3	Предельно допустимая температура применения, °С	50	100	300	500	700	900
1. Изделия огнеупорные шамотные, ГОСТ 390-83	1900	-	0,73	0,77	0,88	1,01	1,14	1,27
7. Изделия шамотные легковесные, ГОСТ 5040-78	400	1150	0,13	0,14	0,17	0,20	0,23	0,27
3. То же	800	1270	0,23	0,24	0,29	0,34	0,38	0,43
4. »	1000	1300	0,34	0,35	0,42	0,49	0,56	0,63
5. »	1300	1400	0,49	0,56	0,58	0,65	0,73	0,81
6. Изделия огнеупорные динасовые, ГОСТ 4157-79	1900	-	1,60	1,62	1,70	1,78	1,85	1,93
7. Изделия динасовые легковесные, ГОСТ 5040-78	1200 - 1400	1550	0,57	0,58	0,64	0,70	0,75	0,81
8. Изделия каолиновые, ГОСТ 20901-75	2000	-	1,79	1,80	1,86	1,90	1,95	2,01
9. Изделия высокоглиноземистые, ГОСТ 24704-81	2600	-	1,76	1,74	1,68	1,65	1,60	1,55
10. Изделия огнеупорные магнезитовые, ГОСТ 4689-74	2700	-	6,00	5,90	5,36	4,82	4,30	3,75
11. Изделия высокоогнеупорные периклазохромитовые, ГОСТ 10888-76	2800	-	4,02	3,94	3,60	3,28	2,94	2,60
12. Изделия высокоогнеупорные хромомагнезитовые, ГОСТ 5381-72	2950	-	2,74	2,71	2,54	2,36	2,18	2,01
13. Кирпич глиняный обыкновенный, ГОСТ 530-80	1700	-	0,56	0,59	0,70	0,81	-	-
14. Изделия пенодиатомитовые теплоизоляционные, ГОСТ 2694-78	350	900	0,09	0,10	0,13	0,15	0,18	-
15. То же	400	900	0,10	0,11	0,14	0,16	0,19	-
16. Изделия диатомитовые теплоизоляционные, ГОСТ 2694-78	500	900	0,12	0,13	0,19	0,23	0,28	-
17. То же	600	900	0,14	0,15	0,21	0,25	0,30	-
18. Маты минераловатные прошивные на металлической сетке, ГОСТ 21880-76	75 - 100	600	0,05	0,06	0,11	0,15	-	-
19. Маты минераловатные прошивные, ГОСТ 21880-76	125	600	0,05	0,06	0,11	0,16	-	-
20. То же	150	600	0,05	0,06	0,11	0,16	-	-
21. Плиты и маты теплоизоляционные из минеральной ваты на синтетическом связующем, ГОСТ 9573-82	50 - 75	400	0,05	0,07	0,13	-	-	-
22. То же	125	400	0,05	0,07	0,11	-	-	-
23. »	175	400	0,05	0,07	0,11	-	-	-
24. Маты теплоизоляционные из ваты каолинового состава, ТУ 14-8-78-73	150	1100	0,05	0,06	0,12	0,18	0,24	0,31
25. То же	300	1100	0,06	0,07	0,13	0,19	0,25	0,35
26. Изделия из стеклянного штапельного волокна, ГОСТ 10499-78	170	450	0,06	0,07	0,14		-	-
27. Перлито-фосфогелевые изделия без гидроизоляционно-упрочняющего покрытия, ГОСТ 21500-76	200	600	0,07	0,08	0,10	0,12	-	-
28. То же	250	600	0,08	0,09	0,11	0,14	-	-
29. »	300	600	0,08	0,09	0,14	0,16	-	-
30. Перлитоцементные изделия, ГОСТ 18109-80	250	600	0,07	0,09	0,13	0,16	-	-
31. То же	300	600	0,08	0,10	0,14	0,17	-	-
32. »	350	600	0,09	0,11	0,15	0,18	-	-
33. Перлитокерамические изделия, ГОСТ 21521-76	250	875	0,08	0,09	0,12	0,16	0,19	-
34. То же	300	875	0,09	0,10	0,13	0,17	0,20	-
35. »	350	875	0,10	0,11	0,14	0,1S	0,21	-
36. »	400	875	0,11	0,12	0,15	0,19	0,22	-
37. Известково-кремнеземистые изделия, ГОСТ 24748-81	200	600	0,07	0,08	0,10	0,12	-	-
38. Изделия на основе кремнеземного волокна, ТУ 207-67	120	1200	0,06	0,07	0,10	0,14	0,17	0,21
39. Савелитовые изделия, ГОСТ 6788-74	350	500	0,08	0,09	0,11	-	-	-
40. Савелитовые изделия, ГОСТ 6788-74	400	500	0,09	0,10	0,12	-	-	-
41. Вулканитовые изделия, ГОСТ 10179-74	300	600	0,08	0,09	0,11	0,13	-	-
42. То же	350	600	0,08	0,09	0,11	0,14	-	-
43. »	400	600	0,09	0,10	0,12	0,14	-	-
44. Пеностекло, СТУ 85-497-64	200	500	0,08	0,09	0,13	-	-	-
45. Асбестовермикулитовые плиты, ГОСТ 13450-68	250	600	0,09	0,11	0,16	0,21	-	-
46. То же	300	600	0,10	0,11	0,16	0,21	-	-
47. »	350	600	0,10	0,12	0,17	0,22	-	-
48. Изделия муллитокремнеземистые огнеупорные волокнистые теплоизоляционные марки МКРВ-350, ТУ 14-8-159-75	350	1150	0,11	0,12	0,15	0,19	0,22	0,29
49. Диатомитовая крошка обожженная, ТУ 36-888-67	500 600	900 900	0,01 0,03	0,03 0,04	0,06 0,09	0,10 0,15	0,13 0,20	0,17 0,25
50. Вермикулит вспученный, ГОСТ 12865-67	100	1100	0,07	0,09	0,14	0,20	0,26	0,31
51. То же	150	1100	0,08	0,09	0,15	0,21	0,27	0,32
52. »	200	1100	0,08	0,10	0,15	0,21	0,27	0,33
53. Асбозурит	600	900	0,17	0,18	0,21	0,24	-	-
54. Картон асбестовый, ГОСТ 2850-80	1000 - 1300	600	0,16	0,18	0,20	0,22	-	-

Примечания:
1. Коэффициент теплопроводности λ огнеупорных (поз. 1 - 13) и теплоизоляционных (поз. 14 - 54) материалов с естественной влажностью при средней температуре нагрева материала в сечении элемента до 100 °С следует принимать по табличным данным, увеличенным соответственно на 20 и 10 %.
2. Коэффициент теплопроводности λ для промежуточных значений температур определяют интерполяцией.

1.50

1.51

А.

а)

б)

в)

г)

Б.

1.52

1.53

1.54.

2.1

Номер состава бетона	Класс бетона по предельно допустимой температуре применения	Исходные материалы				Наибольший класс бетона по прочности на сжатие	Средняя плотность бетона естественной влажности, кг/м3
Номер состава бетона	Класс бетона по предельно допустимой температуре применения	вяжущее	отвердитель	тонкомолотая добавка	заполнители	Наибольший класс бетона по прочности на сжатие	Средняя плотность бетона естественной влажности, кг/м3
Обычный бетон
1	-	Портландцемент, быстротвердеющий портландцемент, шлакопортландцемент	Не применяется	Не применяется	Гранитовые, доломитовые, плотные известняковые, сиенитовые, плотные пески	В50	2200 - 2500
Жаростойкий бетон
2	3	То же	То же	То же	Андезитовые, базальтовые, диабазовые, диоритовые	В40	2400
3	3	»	»	»	Из доменных отвальных шлаков	В40	2400
4	9	»	»	Из золы уноса	Аглопоритовые. Из боя глиняного кирпича	В15 В15	1800 1900
5	8	»	»	Из литого шлака, золы уноса, боя глиняного кирпича	Из шлаков металлургических пористых (шлаковая пемза)	В15	2000
6	7	»	»	Шамотная, из золы уноса, боя глиняного кирпича, из отвального и гранулированного доменного шлака	Андезитовые, базальтовые, диабазовые, диоритовые	В40	2400
7	7	»	»	То же	Из доменных отвальных шлаков	В40	2400
8	8	»	»	Из отвального и гранулированного доменного шлака, боя глиняного кирпича, золы уноса	Из шлаков топливных, туфовые	В15	1800
9	9	»	»	Из боя глиняного кирпича	Из боя глиняного кирпича	В15	1900
10	11	Портландцемент, быстротвердеющий портландцемент	»	То же, и золы уноса	Шамотные кусковые и из боя изделий	В35	2000
11	12	То же	»	Шамотная	То же	В35	2000
Жаростойкий бетон
12	8	Жидкое стекло	Саморассыпающиеся шлаки	Из шлаков ферромарганца, силикомарганца	Из шлаков ферромарганца, силикомарганца	В20	2100
13	6	То же	Кремнефтористый натрий, нефелиновый шлам, саморассыпающиеся шлаки	Шамотная	Андезитовые, базальтовые, диабазовые	В20	2500
14	10	»	Кремнефтористый натрий	Шамотная, из катализатора ИМ 2201 отработанного	Шамотные кусковые и из боя изделий	В20	2100
15	11	»	Нефелиновый шлам, саморассыпающиеся шлаки	Шамотная из катализатора ИМ-2201 отработанного	Из смеси шамотных кусковых или из боя изделий и карборунда	В20	2300
16	13	»	Кремнефтористый натрий	Магнезитовая	Шамотные кусковые и из боя изделий	В15	2100
17	12	»	Нефелиновый шлам, саморассыпающиеся шлаки	Шамотная, из катализатора ИМ-2201 отработанного	То же	В15	2100
18	13	»	То же	Магнезитовая	»	В15	2100
19	13	Глиноземистый цемент	Не применяется	Не применяется	»	В30	2100
20	12	То же	То же	То же	Из передельного феррохрома	В30	2800
21	14	»	»	»	Муллитокорундовые кусковые и из боя изделий	В35	2800
22	6	Портландцемент	»	Шамотная, из боя глиняного кирпича, золы уноса, из отвального и гранулированного доменного шлака, катализатора ИМ-2201 отработанного	Вспученный перлит	В5	1100
23	11	»	»	Шамотная, из катализатора ИМ-2201 отработанного	Керамзитовые с насыпной плотностью 550 - 650 кг/м3	В15	1500 - 1700
24	10	»	»	То же	Керамзитовые с насыпной плотностью 350 - 500 кг/м3	В5 - В10	1100 - 1400
25	10	»	»	Шамотная, из боя глиняного кирпича, из золы уноса, керамзитовая, аглопоритовая, из вулканического пепла	Из смеси керамзита и вспученного вермикулита	В3,5	1000
26	10	»	»	То же	Вспученный вермикулит	В2,5	1100
27	8	Жидкое стекло	Кремнефтористый натрий	Шамотная, из катализатора ИМ-2201 отработанного	Из смеси керамзита и вспученного вермикулита	В10	1000
28	8	То же	То же	То же	Вспученный вермикулит	В3,5	1100
29	8	»	»	»	Керамзитовые с насыпной плотностью 550 - 650 кг/м3	В15	1500 - 1700
30	8	»	»	»	Керамзитовые с насыпной плотностью 350 - 500 кг/м3	В5 - В10	1100 - 1400
31	8	»	»	»	Из смеси зольного гравия и вспученного перлита	В3,5	900
32	8	»	»	»	Вспученный перлит	В3,5 - В5	900 - 1100
33	11	Глиноземистый цемент	Не применяется	Не применяется	Вспученный вермикулит	В2,5	1100
34	11	То же	То же	То же	Из смеси керамзита и вспученного вермикулита	В3,5	1000
35	11	»	»	»	Керамзитовые	В5	1000
36	11	»	»	»	Из смеси зольного гравия и вспученного перлита	В5	1100
37	11	»	»	»	Вспученный перлит	В5	1000

Примечание. Для бетонов с отвердителем из кремнефтористого натрия классов 8 - 14 по предельно допустимой температуре применения не допускается воздействие пара и воды без предварительного нагрева до 800 °С, класса 6 - по предельно допустимой температуре применения подвергать воздействию пара не следует.

2.2

а)

б)

в)

г)

д)

е)

ж)

2.3

а)

б)

в)

г)

д)

е)

2.4.

2.5

2.6

2.7.

2.8.

2.9.

Вид бетона	Коэффициенты надежности по бетону при сжатии γbc и растяжении γbt для расчета конструкции по предельным состояниям
	первой группы			второй группы γbc и γbt
	γbc	γbt при назначении класса бетона по прочности
		на сжатие	на растяжение
Обычный тяжелый и жаростойкий, тяжелый и легкий бетоны	1,3	1,5	1,3	1,0

Вид сопротивления	Номера составов бетона по табл. 11	Нормативные сопротивления Rbn, Rbtn, расчетные сопротивления бетона для предельных состояний второй группы Rb,ser и Rbt,ser, МПа, при классе бетона по прочности на сжатие
Вид сопротивления	Номера составов бетона по табл. 11	В2	В2,5	В3,5	В5	В7,5	В10	В12,5	В15	В20	В25	В30	В35	В40	В45	В50
Сжатие осевое (призменная прочность) Rbn и Rb,ser	1 - 3, 6, 7, 10 - 15, 19 - 21	-	-	2,7 27,5	3,5 35,7	5,5 56,1	7,5 76,5	9,5 96,9	11,0 112	15,0 153	18,5 189	22,0 224	25,5 260	29,0 296	32,0 326	36,0 367
Сжатие осевое (призменная прочность) Rbn и Rb,ser	4, 5, 8, 9, 16 - 18, 23, 24, 29, 30	1,6 16,8	1,9 19,4	2,7 27,5	3,5 35,7	5,5 56,1	7,5 76,5	9,5 96,9	11,0 112	15,0 153	18,5 189	22,0 224	25,5 260	29,0 296	-	-
Растяжение осевое Rbtn и Rbt,ser	1 - 3, 6, 7, 10 - 15, 19 - 21	-	-	0,39 4,00	0,55 5,61	0,70 7,14	0,85 8,67	1,00 10,2	1,15 11,7	1,40 14,3	1,60 16,3	1,80 18,4	1,95 19,9	2,10 21,4	2,20 22,4	2,30 23,5
Растяжение осевое Rbtn и Rbt,ser	4, 5, 8, 9, 16 - 18, 23, 24, 29, 30	0,12 1,22	0,29 2,96	0,39 4,00	0,55 5,61	0,70 7,14	0,85 8,67	1,00 10,2	1,15 11,7	1,40 14,3	1,60 16,3	1,80 18,4	1,95 19,9	2,10 21,4	-	-

Примечание. Над чертой указаны значения МПа, под чертой - в кгс/ см3.

2.10.

Вид сопротивления	Номера составов бетона по табл. 11	Расчетные сопротивления бетона Rb и Rbt для предельных состояний первой группы при классе бетона по прочности на сжатие
Вид сопротивления	Номера составов бетона по табл. 11	В2	В2,5	В3,5	В5	В7,5	В10	В12,5	В15	В20	В25	В30	В35	В40	В45	В50
Сжатие осевое (призменная прочность) Rb	1 - 3, 6, 7, 10 - 15, 19 - 21	-	-	2,1 21,4	2,80 28,6	4,5 45,9	6,0 61,2	7,5 76,5	8,5 86,7	11,5 117	14,5 148	17,0 173	19,5 199	22,0 224	25,0 255	27,5 280
Сжатие осевое (призменная прочность) Rb	4, 5, 8, 9, 16 - 18, 23, 24, 29, 30	1,25 12,8	1,5 15,3	2,1 21,4	2,8 28,6	4,5 45,9	6,0 61,2	7,5 76,5	8,5 86,7	11,5 117	14,5 148	17,0 173	19,5 199	22,0 224	-	-
Растяжение осевое Rbt	1 - 3, 6, 7, 10 - 15, 19 - 21	-	-	0,26 2,65	0,37 3,77	0,48 4,89	0,57 5,81	0,66 6,73	0,75 7,65	0,90 9,18	1,05 10,7	1,20 12,2	1,30 13,3	1,40 14,3	1,45 14,8	1,55 15,8
Растяжение осевое Rbt	4, 5, 8, 9, 16 - 18, 23, 24, 29, 30	0,08 0,82	0,20 2,04	0,26 2,65	0,37 3,77	0,48 4,89	0,57 5,81	0,66 6,73	0,74 7,55	0,80 8,16	0,90 9,18	1,0 10,2	1,10 11,2	1,20 12,2	-	-

Примечания:
1. Над чертой указаны значения в МПа, под чертой - в кгс/см2.
2. Величины Rb и Rbt в необходимых случаях должны умножаться на коэффициенты условий работы бетона согласно табл. 15 и 16.

Факторы, обусловливающие введение коэффициента условий работы	Коэффициент условий работы бетона
	условное обозначение	числовое значение
1. Многократно повторяющаяся нагрузка:
при нормальной температуре	γb1	См. табл. 22
при нагреве свыше 40 °С	γb1t	См. табл. 23
2. Длительность действия нагрузки: а) при учете постоянных, длительных и кратковременных нагрузок, кроме нагрузок непродолжительного действия (например, крановые нагрузки, нагрузки от транспортных средств; ветровые нагрузки; нагрузки, возникающие при изготовлении, транспортировании, возведении и т.п.), а также при учете особых нагрузок, вызванных деформациями просадочных, набухающих, вечномерзлых и других грунтов для обычного тяжелого и жаростойкого тяжелого и легкого бетонов естественного твердения и подвергнутых тепловой обработке:	γb2
в условиях эксплуатации конструкций, благоприятных для нарастания прочности бетона (твердение под водой, во влажном грунте) или при влажности воздуха окружающей среды выше 75 %		1,00
в остальных случаях		0,90
б) при учете в рассматриваемом сочетании кратковременных (непродолжительного действия) или особых нагрузок*, указанных в поз. 2а для всех видов бетонов		1,10
3. Бетонирование в вертикальном положении при высоте слоя бетонирования более 1,5 м	γb3	0,85
4. Влияние двухосного сложного напряженного состояния «сжатие-растяжение» на прочность бетона	γb4	См. п. 4.8
5. Бетонирование монолитных бетонных столбов и железобетонных колонн с наибольшим размером сечения менее 30 см	γb5	0,35
6. Бетонные конструкции	γb9	0,90
7. Нормативные и расчетные сопротивления растяжению бетона на глиноземистом цементе	γb10	0,70
8. Стыки сборных элементов при толщине шва менее 1/5 наименьшего размера сечения элемента и менее 10 см.	γb12	1,15
9. Воздействие повышенной и высокой температур:		См. табл. 16
при сжатии	γbt
при растяжении	γtt

* Если при учете особых нагрузок вводится дополнительный коэффициент условий работы согласно указаниям соответствующих нормативных документов (например, при учете сейсмических нагрузок), коэффициент γb2 принимается равным единице.

Примечания:
1. Коэффициенты условий работы бетона по поз. 1, 2, 6 и 9 должны учитываться при определении расчетных сопротивлений бетона Rb и Rbt, по поз. 4 - при определении Rbr,ser, а по остальным позициям - только при определении Rb.
2. Для конструкций, находящихся под действием многократно повторяющейся нагрузки, коэффициенты γb2, γbt и γtt учитываются при расчете по прочности, a γb1 и γb1t - при расчете на выносливость и по образованию трещин.
3. Коэффициенты условий работы бетона вводятся независимо друг от друга с тем, однако, чтобы их произведение было не менее 0,45.

Номера составов бетона по табл. 11	Коэффициент	Расчет на нагрев	Коэффициенты условий работы бетона при сжатии γbt и растяжении γtt, коэффициент βb при температуре бетона, °С
Номера составов бетона по табл. 11	Коэффициент	Расчет на нагрев	50	70	100	200	300	500	700	900	1000	1100
1, 2	γbt	Кратковременный	1,00	0,85	0,90	0,80	0,65	-	-	-	-	-
		Длительный	1,00	0,85	0,90	0,80	0,50	-	-	-	-	-
		Длительный с увлажнением	1,00	0,65	0,40	0,60	-	-	-	-	-	-
	γtt	Кратковременный	1,00	0,70	0,70	0,60	0,40	-	-	-	-	-
		Длительный	1,00	0,70	0,70	0,50	0,20	-	-	-	-	-
		Длительный с увлажнением	1,00	0,50	0,30	0,40	-	-	-	-	-	-
	βb	Кратковременный и длительный	1,00	0,90	0,80	0,60	0,40	-	-	-	-	-
	βb	Длительный с увлажнением	1,00	0,50	0,20	0,40	-	-	-	-	-	-
3	γbt	Кратковременный	1,00	1,00	1,00	0,90	0,80	-	-	-	-	-
		Длительный	1,00	1,00	1,00	0,90	0,65	-	-	-	-	-
		Длительный с увлажнением	1,00	0,75	0,50	0,70	-	-	-	-	-	-
	γtt	Кратковременный	1,00	0,80	0,75	0,65	0,50	-	-	-	-	-
		Длительный	1,00	0,80	0,75	0,60	0,35	-	-	-	-	-
		Длительный с увлажнением	1,00	0,60	0,40	0,50	-	-	-	-	-	-
	βb	Кратковременный и длительный	1,00	1,00	0,90	0,80	0,60	-	-	-	-	-
	βb	Длительный с увлажнением	1,00	0,60	0,30	0,50	-	-	-	-	-	-
4 - 11, 23, 24	γbt	Кратковременный	1,00	1,00	1,00	1,10	1,00	0,90	0,60	0,30	0,20	0,10
	γbt	Длительный	1,00	1,00	1,00	1,00	0,70	0,40	0,20	0,06	0,01	-
	γtt	Кратковременный	1,00	0,85	0,80	0,65	0,60	0,50	0,40	0,20	-	-
	γtt	Длительный	1,00	0,85	0,80	0,65	0,40	0,20	0,06	-	-	-
	βb	Кратковременный и длительный	1,00	1,00	1,00	0,90	0,75	0,50	0,32	0,22	0,18	0,15
12 - 15, 17, 29, 30	γbt	Кратковременный	1,00	1,00	1,10	1,20	1,20	1,00	0,75	0,40	0,20	-
	γbt	Длительный	1,00	0,80	0,80	0,55	0,35	0,15	0,05	0,01	-	-
	γtt	Кратковременный	1,00	0,95	0,95	0,80	0,70	0,55	0,45	0,15	-	-
	γtt	Длительный	1,00	0,70	0,70	0,45	0,25	0,06	-	-	-	-
	βb	Кратковременный и длительный	1,00	1,10	1,10	1,10	1,00	0,70	0,30	0,10	0,05	-
16, 18	γbt	Кратковременный	1,00	1,00	1,00	1,00	1,00	0,95	0,85	0,65	0,50	0,35
	γbt	Длительный	1,00	0,90	0,90	0,80	0,50	0,25	0,07	0,02	0,01	-
	γtt	Кратковременный	1,00	0,95	0,95	0,80	0,70	0,55	0,45	0,35	-	-
	γtt	Длительный	1,00	0,80	0,80	0,70	0,40	0,12	0,02	-	-	-
	βb	Кратковременный и длительный	1,00	1,10	1,10	1,10	1,10	1,00	0,70	0,35	0,27	0,20
19, 20, 21	γbt	Кратковременный	1,00	0,90	0,80	0,70	0,55	0,45	0,35	0,30	0,25	0,20
	γbt	Длительный	1,00	0,90	0,80	0,70	0,50	0,25	0,10	0,05	0,02	-
	γtt	Кратковременный	1,00	0,65	0,55	0,40	0,45	0,35	0,25	0,10	-	-
	γtt	Длительный	1,00	0,65	0,55	0,40	0,30	0,12	0,02	-	-	-
	βb	Кратковременный и длительный	1,00	0,90	0,85	0,70	0,55	0,40	0,33	0,30	0,27	0,20

Примечания:
1. При расчете на длительный нагрев несущих конструкций, срок службы которых не превышает 5 лет, коэффициент γbt следует увеличить на 15 %, но он не должен превышать величины γbt при расчете на кратковременный нагрев.
2. Для конструкций, которые во время эксплуатации подвергаются циклическому нагреву, коэффициенты γbt и βb следует снизить на 15 %, коэффициент γtt - на 20 %.
3. Коэффициенты γbt, γtt и βb для промежуточных значений температур определяются интерполяцией.
4. Значения коэффициента γbt принимаются при расчете по формулам: (75), (100), (105) - (107), (109), (111), (114) - (118), (136) - (138), (140), (142) - (144), (146), (147), (161) - (163), (173), (174), (180), (181), (284) - по средней температуре бетона сжатой зоны; (82), (141) - по средней температуре бетона участков сжатой зоны; (120) - (127), (153) - (160), (186) - по средней температуре бетона сжатой зоны ребра и свесов полки; (148), (150), (187), (191), (211), (212) - по температуре бетона в центре тяжести сечения; (96), (255) - по температуре бетона в центре тяжести приведенного сечения; (221), (225), (228) - по температуре бетона в месте расположения сеток; (242) - по температуре бетона в месте расположения закладной детали.
5. Значения коэффициента γtt принимаются при растете по формулам: (198); (200) - (204), (206) - (208), (210) - по средней температуре бетона сжатой зоны; (211), (212) - по температуре бетона в центре тяжести сечения; (256), (257), (290), (302) - (304) - по температуре бетона на уровне центра тяжести растянутой арматуры; (356) - по температуре бетона у нижней полки металлической балки; (88), (89), (97) - по средней температуре бетона растянутой зоны при нагреве сжатой зоны по температуре бетона растянутой грани при нагреве растянутой зоны; (230) - по средней температуре бетона на проверяемом участке.
6. Коэффициенты γbt, γtt и βb для бетонов составов № 1 - 4 при их нагреве свыше 300 °С определяются экстраполяцией.
7. Среднюю температуру бетона сжатой зоны прямоугольных сечений при ξ < ξR допускается принимать по температуре бетона, расположенного на расстоянии 0,2ho от сжатой грани сечения; при x = ξRho и x = h - на расстоянии 0,5x от сжатой грани сечения.

2.11

Номера составов и средняя плотность бетона, кг/м3 (по табл. 11)	Начальные модули упругости бетона при сжатии и растяжении принимаются равными Eb× 103 при классе бетона по прочности на сжатие
	В1	В1,5	В2	В2,5	В3,5	В5	В7,5	В10	В12,5	В15	В20	В25	В30	В35	В40	В45	В50
1 - 3, 6, 7, 13, 20, 21 естественного твердения 2200 - 2800	-	-	-	8,5 86,7	9,5 96,9	13,0 133	16,0 163	18,0 184	21,0 214	23,0 235	27,0 275	30,0 306	32,5 331	34,5 352	36,0 367	37,5 382	39,0 398
1 - 3, 6, 7, 20, 21 подвергнутого тепловой обработке при атмосферном давлении 2200 - 2800	-	-	-	8,0 82,0	8,5 86,7	11,5 117	14,5 148	16,0 163	19,0 194	20,5 209	24,0 245	27,0 275	29,0 296	31,0 316	32,5 332	34,0 347	35,0 357
31, 32 900	3,7 38,0	4,0 40,8	4,3 44,0	4,5 45,9	5,0 51,0	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-
25, 27, 32, 34, 35, 37 1000	4,2 43,0	4,5 45,9	4,8 49,0	5,0 51,0	5,5 56,1	6,3 64,2	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-
22, 24, 26, 28, 30, 32, 33, 36 1100	4,3 44,0	4,6 47,0	4,9 49,7	5,5 56,1	6,1 62,3	6,9 70,7	7,9 81,1	8,7 88,7	-	-	-	-	-	-	-	-	-
24, 30 1200 - 1400	-	-	5,8 59,0	6,5 66,3	7,2 73,4	8,2 83,8	9,4 95,4	10,3 100,5	-	-	-	-	-	-	-	-	-
23, 29 1500 - 1700	-	-	7,3 75	8,0 82	9,0 91,8	10,0 102	11,5 117	12,5 127	13,2 135	14,0 143	-	-	-	-	-	-	-
4, 8, 9 1800 - 1900	-	-	8,0 81,6	8,6 88	9,8 100	11,2 114	13,0 133	14,0 143	14,7 150	15,5 158	-	-	-	-	-	-	-
5, 10 - 12, 14 - 19 2000 - 2300	-	-	10,0 102	10,5 101	11,5 118	13,0 133	14,5 148	16,0 163	17,0 173	18,0 184	19,5 199	21,0 214	22,0 224	23,0 235	-	-	-

Примечание. Над чертой указаны значения в МПа, под чертой - в кгс/см2.

2.12.

2.13

Номера составов бетона по табл. 11	Расчет на нагрев	Коэффициент упругости обычного и жаростойкого бетонов при температуре бетона, °С
Номера составов бетона по табл. 11	Расчет на нагрев	50	70	100	200	300	500	700	900	1000
1 - 3	Кратковременный Длительный	0,85 0,30	0,65 0,25	0,70 0,25	0,70 0,25	0,65 0,20	-	-	-	-
6, 10, 11, 24	Кратковременный Длительный	0,85 0,28	0,80 0,24	0,80 0,24	0,75 0,22	0,70 0,21	0,55 0,07	0,32 0,05	0,15 0,02	0,05 -
4, 5, 7, 8, 9, 23	Кратковременный Длительный	0,80 0,26	0,70 0,22	0,80 0,22	0,70 0,21	0,65 0,20	0,50 0,06	-	-	-
12 - 18, 29, 30	Кратковременный Длительный	0,70 0,24	0,70 0,20	0,70 0,20	0,65 0,20	0,50 0,06	0,35 0,02	0,30 -	0,10 -	- -
19 - 21	Кратковременный Длительный	0,85 0,35	0,80 0,30	0,75 0,27	0,60 0,25	0,55 0,23	0,45 0,03	0,35 0,02	0,20 0,01	0,15 -

Примечания:
1. В таблице даны значения для кратковременного нагрева при подъеме температуры на 10 °С/ч и более. При подъеме температуры менее чем на 10 °С/ч значения = a - 0,075 (a - b)(10 - v), где a и b - значения коэффициента при кратковременном и длительном нагреве; v - скорость подъема температуры, °С/ч.
2. Коэффициент для промежуточных значений температур определяется интерполяцией.
3. При длительном нагреве 50 - 200 °С и средней относительной влажности воздуха до 40 % значение коэффициента = 0,2.
4. При длительном нагреве и увлажнении бетона составов № 1 - 3 значение коэффициента умножают на 0,5.
5. При двухосном напряженном состоянии значение коэффициента умножают на 1,2, но оно не должно превышать 0,85.
6. При наличии в элементе сжатой арматуры с μ′ ≥ 0,7 % значение коэффициента умножают на (1 - 0,11μ′), но принимают не менее 0,5.

Номера составов бетона по табл. 11	Расчет на нагрев	Коэффициент при температуре бетона, °С
Номера составов бетона по табл. 11	Расчет на нагрев	50	70	100	200	300	500	700	900
1 - 3	Кратковременный Длительный	0,45 0,15	0,40 0,15	0,45 0,15	0,45 0,15	0,35 0,10	-	-	-
4 - 11, 23, 24	Кратковременный Длительный	0,45 0,15	0,43 0,15	0,43 0,15	0,40 0,10	0,37 0,09	0,28 0,05	0,20 0,03	0,10 0,01
12 - 18, 29, 30	Кратковременный Длительный	0,45 0,13	0,43 0,13	0,38 0,13	0,35 0,10	0,28 0,03	0,20 0,01	0,17 -	0,07 -
19 - 21	Кратковременный Длительный	0,45 0,15	0,43 0,15	0,40 0,13	0,33 0,13	0,30 0,10	0,25 0,03	0,20 0,02	0,15 0,01

Примечания:
1. В таблице даны значения v для кратковременного нагрева при подъеме температуры на 10 °С/ч и более. При подъеме температуры менее чем на 10 °С/ч значение v = a - 0,075(a - b)(10 - v), где a и b - значения коэффициента v при кратковременном и длительном нагреве; v - скорость подъема температуры, °С/ч.
2. Коэффициент v для промежуточных значений температур определяется интерполяцией.
3. При длительном нагреве 50 - 200 °С и средней относительной влажности воздуха до 40 % значение коэффициента v = 0,1.
4. При длительном нагреве и увлажнении бетона составов № 1 - 3 значение коэффициента v умножают на 0,5.

2.14

Номера составов бетона по табл. 11	Расчет на нагрев	Коэффициент линейной температурной деформации бетона принимают равным αbt × 10-6 град-1 при температуре бетона, °С
Номера составов бетона по табл. 11	Расчет на нагрев	50	100	200	300	500	700	900	1100
1	Кратковременный Длительный	10,0 4,0	10,0 4,5	9,5 7,2	9,0 7,5	-	-	-	-
2, 6	Кратковременный Длительный	9,0 3,0	9,0 3,5	8,0 5,7	7,0 5,5	6,0 -	5,0 -	-	-
3, 7	Кратковременный Длительный	8,5 2,5	8,5 3,0	7,5 5,2	7,0 5,5	5,5 -	4,5 -	4,0 -	3,0 -
8	Кратковременный Длительный	9,0 2,0	9,0 3,0	8,0 5,4	7,0 5,3	6,0 5,0	6,0 5,0	-	-
4, 5, 9 - 11, 23, 24, 25	Кратковременный Длительный	8,5 1,5	8,5 2,5	7,5 4,9	7,0 5,3	5,5 4,5	4,5 3,5	4,0 3,1	3,0 2,0
12 - 18, 27, 29, 30	Кратковременный Длительный	5,0 -4,0	5,0 0,0	5,5 3,0	6,0 4,3	7,0 6,0	6,5 5,8	6,0 5,4	5,0 4,5
19 - 21	Кратковременный Длительный	8,0 3,0	8,0 4,5	7,0 5,3	6,5 5,2	5,5 4,7	4,5 3,6	4,0 3,1	3,5 2,6
22	Кратковременный Длительный	4,0 -3,0	4,0 0,0	3,5 1,5	3,0 1,5	2,0 1,0	1,0 0,0	-	-
26	Кратковременный Длительный	4,3 -0,7	4,3 0,3	3,8 1,3	3,3 2,0	3,2 2,2	2,4 1,4	1,6 0,6	0,8 -0,7
28	Кратковременный Длительный	5,0 -4,0	5,0 0,0	5,5 3,1	5,0 3,3	7,0 6,0	6,8 6,1	6,6 5,9	-
31, 32	Кратковременный Длительный	1,2 -7,8	1,2 -3,8	1,3 -1,1	1,0 -0,7	-1,2 -0,2	0,7 0,0	0,8 0,1	-
33	Кратковременный Длительный	-3,0 -8,0	-3,0 -6,5	-3,5 -5,3	-4,5 -5,8	-3,0 -4,5	-2,8 -3,7	-3,5 -4,5	-4,7 -5,7
34, 35	Кратковременный Длительный	5,5 0,5	5,5 2,5	4,5 1,5	3,3 2,0	3,2 2,6	2,4 1,5	1,6 0,6	0,8 -0,2
36, 37	Кратковременный Длительный	2,0 -3,0	2,0 -1,5	1,5 -0,8	1,0 -0,7	0,6 -1,2	0,4 -0,5	-3,7 -4,6	-8,6 -9,5

Примечания:
1. Значение коэффициента αbt для кратковременного нагрева дано при подъеме температуры на 10 °С/ч и более. Для кратковременного нагрева при подъеме температуры менее чем на 10 °С/ч от значения αbt следует отнять 0,075(a - b)(10 - v), где a и b - значения коэффициента αbt при кратковременном и длительном нагреве; v - скорость подъема температуры, °С/ч.
2. Коэффициент αbt для промежуточных значений температур определяется интерполяцией.
3. Для бетона состава № 1 с карбонатным щебнем (доломит, известняк) коэффициент αbt увеличивается на 1 · 10-6 · град-1.

Номера составов бетона по табл. 11	Расчет на нагрев	Коэффициент температурной усадки бетона принимают равным -αcs · 10-6 · град-1 при температуре бетона, °С
Номера составов бетона по табл. 11	Расчет на нагрев	50	100	200	300	500	700	900	1100
1 - 4	Кратковременный Длительный	0,0 6,0	0,0 5,5	0,7 3,0	1,0 2,5	-	-	-	-
5 - 11, 23, 24, 25	Кратковременный Длительный	0,0 7,0	0,5 6,5	0,9 3,5	1,1 2,8	1,5 2,5	1,4 2,4	2,3 3,2	3,2 4,2
12 - 18, 27, 29, 30	Кратковременный Длительный	2,0 11,0	3,0 8,0	2,5 5,0	2,0 3,7	1,3 2,3	1,0 1,7	0,8 1,4	0,7 1,2
19 - 21	Кратковременный Длительный	0,5 5,5	2,0 5,5	1,5 3,2	1,3 2,6	1,4 2,2	1,6 2,5	2,1 3,0	2,3 3,2
22	Кратковременный Длительный	4,0 11,0	5,0 9,0	4,7 6,7	4,2 5,7	3,7 4,7	3,6 4,6	-	-
26	Кратковременный Длительный	6,6 11,6	7,6 11,6	7,1 9,1	7,1 8,4	5,5 6,5	4,3 5,3	5,0 6,0	6,0 7,0
28	Кратковременный Длительный	4,0 13,0	5,0 10,0	4,6 7,0	4,1 5,8	1,3 2,3	1,2 1,9	1,0 1,7	-
31, 32	Кратковременный Длительный	3,0 12,0	4,0 9,0	3,6 6,0	3,1 4,8	0,3 1,3	0,2 0,9	0,0 0,7	-
33	Кратковременный Длительный	10,5 15,5	12,0 15,5	11,5 13,3	11,3 12,6	10,7 12,2	9,9 10,8	10,4 11,4	10,7 11,7
34, 35	Кратковременный Длительный	6,3 11,3	7,8 10,8	7,3 10,3	7,1 8,4	5,5 6,1	4,3 5,2	5,0 6,0	5,2 6,2
36, 37	Кратковременный Длительный	1,7 6,7	3,2 6,7	3,0 5,3	4,8 5,1	5,0 6,8	5,1 6,0	9,3 10,2	14,3 15,2

Примечания:
1. Значение коэффициента αcs для кратковременного нагрева дано при подъеме температуры на 10 °С/ч более. Для кратковременного нагрева при подъеме температуры менее чем на 10 °С/ч к значению αcs следует прибавить 0,075(b - a)(10 - v), где a и b - значения коэффициентов αcs для кратковременного и длительного нагрева; v - скорость подъема температуры, °С/ч.
2. Коэффициент αcs для промежуточных значений температур определяется интерполяцией.

2.15

2.16

Бетон	Состояние бетона по влажности	Коэффициент условий работы бетона γb1 при многократно повторяющейся нагрузке и коэффициенте асимметрии цикла ρb, равном
Бетон	Состояние бетона по влажности	0 - 0,1	0,2	0,3	0,4	0,5	0,6	0,7
Обычный бетон состава № 1 по табл. 11	Естественной влажности	0,75	0,80	0,85	0,90	0,95	1,00	1,00

Температура бетона, °С	Коэффициент условий работы обычного бетона γb1t при многократно повторяющейся нагрузке
Температура бетона, °С	без увлажнения	с переменным увлажнением и высыханием
50	0,8	0,7
70	0,6	0,5
90	0,4	0,3
110	0,3	0,2

Примечание. Коэффициент γb1t для промежуточных значений температур определяется интерполяцией.

2.17.

а)

б)

в)

г)

Примечания:
1. Обозначения классов арматуры приняты в соответствии с СТ СЭВ 1406-78. Обозначения соответствующих классов горячекатаной арматуры, например класс A-V, используются на все виды соответствующего класса, т.е. A-V, Ат-V, Ат-VCK.
2. В обозначениях классов термически и термомеханически упрочненной стержневой арматуры добавляется индекс «С» (Ат-IVC), который указывает на возможность сваривания арматуры, а индекс «К» (Ат-IVК) - на повышенную стойкость против коррозионного растрескивания под напряжением.
3. В обозначениях горячекатаной стержневой арматуры индекс «в» употребляется для арматуры, упрочненной вытяжкой (А-IIIв), а индекс «с» - для арматуры северного исполнения (Ac-III).
4. Для краткости используются следующие термины:
«стержень» - для обозначения арматуры любого диаметра, вида и профиля независимо от того, поставляется она в прутках или мотках (бунтах);
«диаметр» (d) - если не оговорено особо, означает номинальный диаметр стержня арматурной стали.

2.18.

2.19.

а)

б)

в)

г)

д)

2.20.

2.21.

2.22.

2.23

Вид и класс арматуры, марки стали и проката	Предельно допустимая температура, °С, применения арматуры и проката, установленных в железобетонных конструкциях
Вид и класс арматуры, марки стали и проката	по расчету	по конструктивным соображениям
1. Стержневая арматура классов:
А-I и А-II	400	450
A-III, Ат-III, А-IIIв, A-IV, Aт-IV, A-V, Ат-V, A-VI, Aт-VI	450	500
ненапрягаемая	450	-
напрягаемая	250	-
2. Проволочная арматура классов:
Вр-I	400	450
В-II, Вр-II, К-7, К-19	150	-
B-I	-	450
3. Прокат из стали марок: ВСт3кп2, ВСт3Гпс5, ВСт3сп5 и ВСт3пс6	400	450
4. Стержневая арматура и прокат из стали марок:
30ХМ, 12X13 и 20X13	500	700
20Х23Н18	550	1000
12Х18Н9Т, 45Х14Н14В2М, 08Х17Т	600	800

Примечания:
1. При циклическом нагреве предельно допустимая температура применения напрягаемой арматуры должна приниматься на 50 °С ниже указанной в таблице.
2. При многократно повторяющейся нагрузке предельно допустимая температура применения напрягаемой арматуры не должна превышать 100 °С и ненапрягаемой - 200 °С.
3. При нагреве проволоки классов В-I и Вр-I свыше 250 °С расчетные сопротивления следует принимать как для арматуры класса А-I по табл. 26 и 30.
4. Стали марок 30ХМ, 12X13 и 20X13 после сварки требуют высокотемпературного отпуска.

2.24.

2.25.

2.26.

Стержневая арматура класса	Нормативные сопротивления растяжению Rsn и расчетные сопротивления растяжению для предельных состояний второй группы Rs,ser, МПа (кгс/см2)
А-I	235 (2400)
A-II	295 (3000)
A-III	390 (4000)
A-IV, Aт-IV	590 (6000)
A-V, Aт-V	785 (8000)
A-VI, Aт-VI	980 (10000)
А-IIIв	540 (5500)

Проволочная арматура класса	Диаметр, мм	Нормативные сопротивления растяжению Rsn и расчетные сопротивления растяжению для предельных состояний второй группы Rs,ser, МПа (кгс/см2)
Вр-I	3	410 (4200)
	4	405 (4150)
	5	395 (4050)
B-II	3	1490 (15200)
	4	1410 (14400)
	5	1335 (13600)
	6	1255 (12800)
	7	1175 (12000)
	8	1100 (11200)
Вр-II	3	1460 (14900)
	4	1370 (14000)
	5	1255 (12800)
	6	1175 (12000)
	7	1100 (11200)
	8	1020 (10400)
К-7	6	1450 (14800)
	9	1370 (14000)
	12	1335 (13600)
	15	1295 (13200)
К-19	14	1410 (14400)

Арматура и прокат из стали марки	Нормативные сопротивления растяжению Rsn и расчетные сопротивления растяжению для предельных состояний второй группы Rs,ser, МПа (кгс/см2)
30ХМ	590 (6000)
12X13	410 (4200)
20X13	440 (4500)
20Х23Н18, 12Х18Н9Т, 08Х17Т	195 (2000)
45Х14Н14В2М	315 (3200)

2.27.

Rs = Rsn / γs,

Вид и класс арматуры, марки стали, проката	Коэффициент надежности по арматуре γs при расчете конструкций по предельным состояниям
Вид и класс арматуры, марки стали, проката	первой группы	второй группы
Стержневая арматура классов:
А-I, А-II	1,05	1
А-III, Ат-III диаметром, мм:
6 - 8	1,10	1
10 - 40	1,07	1
A-IV, Ат-IV, A-V, Ат-V	1,15	1
A-VI, Ат-VI	1,20	1
Проволочная арматура классов:
Вр-I	1,10	1
В-II и Вр-II	1,20	1
К-7 и К-19	1,20	1
А-IIIв с контролем:
удлинения и напряжения	1,10	1
только удлинения	1,20	1
Жаростойкая арматура марок:
30ХМ, 12X13, 20X13, 12Х18Н9Т, 20Х23Н18, 45Х14Н14В2М, 08Х17Т	1,30	1

2.28.

Стержневая арматура класса	Расчетные сопротивления арматуры для предельных состояний первой группы, МПа (кгс/см2)
	растяжению		сжатию Rsc
	продольной Rs	поперечной (хомутов и отогнутых стержней) Rsw	сжатию Rsc
A-I	225 (2300)	175 (1800)	225 (2300)
А-II	280 (2850)	225 (2300)	280 (2850)
А-III диаметром, мм:
6 - 8	355 (3600)	285 (2900)*	355 (3600)
10 - 40	365 (3750)	290 (3000)*	365 (3750)
A-IV	510 (5200)	405 (4150)	400 (4000)
A-V, Ат-V	680 (6950)	545 (5550)	400 (4000)
A-VI, Ат-VI	815 (8300)	650 (6650)	400 (4000)
А-IIIв с контролем:
удлинения и напряжения	490 (5000)	390 (4000)	200 (2000)
только удлинения	450 (4600)	360 (3700)	200 (2000)

* В сварных каркасах для хомутов из арматуры класса А-III, диаметр которых меньше 1/3 диаметра продольных стержней, значение Rsw принимается равным 225 МПа (2600 кгс/см2).

Проволочная арматура класса	Диаметр, мм	Расчетные сопротивления арматуры для предельных состояний первой группы, МПа (кгс/см2)
		растяжению		сжатию Rsc
		продольной Rs	поперечной (хомутов и отогнутых стержней) Rsw	сжатию Rsc
Вр-I	3	375 (3850)	270 (2750) 300 (3050)*	375 (3850)
	4	365 (3750)	265 (2700) 295 (3000)*	365 (3750)
	5	360 (3700)	260 (2650) 290 (2950)*	360 (3700)
B-II	3	1240 (12650)	990 (10100)	400 (4000)
	4	1180 (12000)	940 (9600)	400 (4000)
	5	1110 (11300)	890 (9000)	400 (4000)
	6	1050 (10600)	835 (8550)	400 (4000)
	7	980 (10000)	785 (8000)	400 (4000)
	8	915 (9300)	730 (7450)	400 (4000)
Вр-II	3	1215 (12400)	970 (9900)	400 (4000)
	4	1145 (11700)	915 (9350)	400 (4000)
	5	1045 (10700)	835 (8500)	400 (4000)
	6	980 (10000)	785 (8000)	400 (4000)
	7	915 (9300)	730 (7450)	400 (4000)
	8	850 (8700)	680 (6950)	400 (4000)
К-7	6	1210 (12300)	965 (9850)	400 (4000)
	9	1145 (11650)	915 (9350)	400 (4000)
	12	1110 (11300)	890 (9050)	400 (4000)
	15	1080 (11000)	865 (8800)	400 (4000)
К-19	14	1175(12000)	940(9600)	400(4000)

* Для случая применения в вязаных каркасах.

Арматура и прокат из стали марки	Расчетные сопротивления арматуры для предельных состояний первой, группы МПа (кгс/см2)
	растяжению		сжатию Rsc
	продольной Rs	поперечной (хомутов и отогнутых стержней) Rsw	сжатию Rsc
30ХМ	450 (4600)	-	400 (4000)
12X13	325 (3300)	260 (2650)	325 (3300)
20X13	345 (3500)	275 (2800)	345 (3500)
20Х23Н18, 12Х18Н9Т, 08Х17Т	150 (1550)	120 (1250)	150 (1550)
45Х14Н14В2М	245 (2500)	195 (2000)	245 (2500)

2.29.

а)

б)

Факторы, обусловливающие введение коэффициента условий работы арматуры	Характеристика арматуры	Класс арматуры и марка стали	Коэффициенты условий работы арматуры
	Характеристика арматуры	Класс арматуры и марка стали	условное обозначение	числовое значение
1. Работа арматуры на действие поперечных сил	Поперечная	Независимо от класса	γs1	См. п. 2.29
2. Наличие сварных соединений арматуры при действии поперечных сил	»	A-III и Вр-I	γs2	То же
3. Многократно повторяющаяся нагрузка:
при нормальной температуре	Продольная и поперечная	Независимо от класса	γs3	См. табл. 33
при нагреве	То же	То же	γs3t	См. п. 2.32
4. Наличие сварных соединений при многократном повторении нагрузки	Продольная и поперечная при наличии сварных соединений	A-I, А-II, A-III, A-IV и А-V	γs4	См. табл. 34
5. Зона передачи напряжений для арматуры без анкеров и зона анкеровки ненапрягаемой арматуры	Продольная напрягаемая	Независимо от класса	γs5	lx / lp
	Продольная ненапрягаемая	То же	γs5	lx / lan, где lx - расстояние от начала зоны передачи напряжения до рассматриваемого сечения; lp и lan - соответственно длина зоны передачи напряжений и зоны анкеровки арматуры (см. п. 5.14)
6. Работа высокопрочной арматуры при напряжениях выше условного предела текучести	Продольная растянутая	A-IV, A-V, A-VI, В-II, Вр-II, К-7 и К-19	γs6	См. п. 3.14
7. Элементы из жаростойкого легкого бетона классов В7,5 и ниже	Поперечная	A-I, Bp-I	γs7	0,8
8. Воздействие температуры свыше 50 °С	Продольная и поперечная	Независимо от класса и марки	γst	См. табл. 35

Примечания:
1. Коэффициенты γs3 и γs4 по поз. 3 и 4 учитываются только при расчете на выносливость; для арматуры, имеющей сварные соединения, эти коэффициенты учитываются одновременно; при нагреве арматуры свыше 100 °С дополнительно учитывается коэффициент γs3t.
2. Коэффициент γs5 по поз. 5 кроме расчетных сопротивлений Rs вводится также к предварительному натяжению арматуры σsp.

Класс арматуры	Коэффициент условий работы арматуры γs3 при многократном повторении нагрузки и коэффициенте асимметрии цикла ρs, равном
Класс арматуры	-1	-0,2	0	0,2	0,4	0,7	0,8	0,9	1
A-I	0,41	0,63	0,70	0,77	0,90	1,00	1,00	1,00	1,00
А-II	0,42	0,51	0,55	0,60	0,69	0,93	1,00	1,00	1,00
А-III диаметром, мм:
6 - 8	0,33	0,38	0,42	0,47	0,57	0,85	0,95	1,00	1,00
10 - 40	0,31	0,36	0,40	0,45	0,55	0,81	0,91	0,95	1,00
А-IV	-	-	-	-	0,38	0,72	0,91	0,96	1,00
A-V	-	-	-	-	0,27	0,55	0,69	0,87	1,00
A-VI	-	-	-	-	0,19	0,53	0,67	0,87	1,00
Вр-II	-	-	-	-	-	0,67	0,82	0,91	1,00
B-II	-	-	-	-	-	0,77	0,97	1,00	1,00
К-7 диаметром, мм:
6 и 9	-	-	-	-	-	0,77	0,92	1,00	1,00
12 и 15	-	-	-	-	-	0,68	0,84	1,00	1,00
К-19 диаметром 14 мм	-	-	-	-	-	0,63	0,77	0,96	1,00
Вр-I	-	-	0,56	0,71	0,85	0,94	1,00	1,00	1,00
А-IIIв с контролем:
удлинений и напряжений	-	-	-	-	0,41	0,66	0,84	1,00	1,00
только удлинений	-	-	-	-	0,46	0,73	0,93	1,00	1,00

Примечание. При расчете изгибаемых элементов из тяжелого бетона с ненапрягаемой арматурой значение ρs для продольной арматуры принимается:

при ρs = 0,30;

» ;

» ,

где Mmin и Mmax - соответственно наименьший и наибольший изгибающие моменты в расчетном сечении элемента в пределах цикла изменения нагрузки.

Класс арматуры	Группа сварных соединений	Коэффициент условий работы арматуры γs4 при многократном повторении нагрузки и коэффициенте асимметрии цикла ρs, равном
Класс арматуры	Группа сварных соединений	0,0	0,2	0,4	0,7	0,8	0,9	1,0
А-I, А-II	1	0,90	0,95	1,00	1,00	1,00	1,00	1,00
	2	0,65	0,70	0,75	0,90	1,00	1,00	1,00
	3	0,25	0,30	0,35	0,50	0,65	0,85	1,00
A-III	1	0,90	0,95	1,00	1,00	1,00	1,00	1,00
	2	0,60	0,65	0,65	0,70	0,75	0,85	1,00
	3	0,20	0,25	0,30	0,45	0,60	0,80	1,00
A-IV	1	-	-	0,95	0,95	1,00	1,00	1,00
	2	-	-	0,75	0,75	0,80	0,90	1,00
	3	-	-	0,30	0,35	0,55	0,70	1,00
A-V горячекатаная	1	-	-	0,95	0,95	1,00	1,00	1,00
	2	-	-	0,75	0,75	0,80	0,90	1,00
	3	-	-	0,35	0,40	0,50	0,70	1,00

Примечания:
1. Группы сварных соединений, приведенные в настоящей таблице, включают следующие типы соединений, допускаемые для конструкций при расчете на выносливость:
1-я - стыковое - по поз. 6 обязательного прил. 3;
2-я - крестообразное - по поз. 1, стыковые - по поз. 5, 8 и 9, а также по поз. 10 - 12 и 25 - все соединения при отношении диаметров стержней, равном 1,0 (см. обязательное прил. 3; тавровые - по поз. 5 и 7 обязательного прил. 4).
3-я - крестообразные - по поз. 2 и 4, стыковые - по поз. 13 - 26 обязательного прил. 3; тавровые - по поз. 1 - 4, 6, 8 и 9 обязательного прил. 4.
2. В таблице даны значения γs4 для арматуры диаметром до 20 мм.
3. Значения коэффициента γs4 должны быть снижены: на 5 % - при диаметре стержней 22 - 32 мм и на 10 % - при диаметре свыше 32 мм.
4. В конструкциях, рассчитываемых на выносливость, соединения по поз. 3 и 27 обязательного прил. 3, а также по поз. 10 - 14 обязательного прил. 4 применять не допускается.

Вид и класс арматуры, марки жаростойкой арматуры и проката	Коэффициент	Расчет на нагрев	Коэффициенты условий работы арматуры γst, линейного температурного расширения арматуры αst и βs при температуре ее нагрева, °С
Вид и класс арматуры, марки жаростойкой арматуры и проката	Коэффициент	Расчет на нагрев	50 - 100	200	300	400	450	500	550	600
A-I, А-II, ВСт3кп2, ВСт3Гпс5, ВСт3сп5, ВСт3пс6	γst	Кратковременный	1,00	0,95	0,90	0,85	0,75	0,60	0,45	0,30
A-I, А-II, ВСт3кп2, ВСт3Гпс5, ВСт3сп5, ВСт3пс6		Длительный	1,00	0,85	0,65	0,35	0,15	-	-	-
Вр-I		Кратковременный	1,00	0,90	0,85	0,60	0,45	0,25	0,12	0,05
Вр-I		Длительный	1,00	0,80	0,60	0,30	0,10	-	-	-
В-II, Вр-II, К-7, К-19		Кратковременный	1,00	0,85	0,70	0,50	0,35	0,25	0,15	0,10
В-II, Вр-II, К-7, К-19		Длительный	1,00	0,75	0,55	0,25	0,05	-	-	-
А-I, А-II, Вр-I, В-II, Bp-II, К-7, К-19, ВСт3сп, ВСт3Гпс5, ВСт3сп5, ВСт3пс6	αst	Кратковременный и длительный	11,5	12,5	13,0	13,5	13,6	13,7	13,8	13,9
A-III, А-IIIв, А-IV, A-V	γst	Кратковременный	1,00	1,00	0,95	0,85	0,75	0,60	0,40	0,30
A-III, А-IIIв, А-IV, A-V		Длительный	1,00	0,90	0,75	0,40	0,20	-	-	-
Aт-III, Ат-IV, AT-V		Кратковременный	1,00	1,00	0,90	0,80	0,65	0,45	0,30	0,20
Aт-III, Ат-IV, AT-V		Длительный	1,00	0,85	0,70	0,35	0,15	-	-	-
А-VI		Кратковременный	1,00	0,85	0,75	0,65	0,55	0,45	0,30	0,20
А-VI		Длительный	1,00	0,80	0,65	0,30	0,10	-	-	-
Ат-VI		Кратковременный	1,00	0,95	0,85	0,75	0,50	0,25	0,22	0,10
Ат-VI		Длительный	1,00	0,85	0,70	0,35	0,10	-	-	-
A-III, А-IIIв, A-IV, А-V, A-VI, Ат-III, Aт-IV, Aт-V, Aт-VI	αst	Кратковременный и длительный	12,0	13,0	13,5	14,0	14,2	14,4	14,6	14,8
30ХМ	γst	Кратковременный	1,00	0,90	0,85	0,78	0,76	0,74	0,72	0,70
	γst	Длительный	1,00	0,85	0,80	0,25	0,15	0,08	-	-
	αst	Кратковременный и длительный	9,5	10,2	10,7	11,2	11,5	11,8	12,1	12,4
12Х13, 20Х13	γst	Кратковременный	1,00	0,95	0,86	0,80	0,73	0,65	0,53	0,40
	γst	Длительный	1,00	0,93	0,83	0,70	0,45	0,13	-	-
	αst	Кратковременный и длительный	12,0	12,6	13,3	14,0	14,3	14,7	15,0	15,3
20Х23Н18	γst	Кратковременный	1,00	0,97	0,95	0,92	0,88	0,85	0,81	0,75
	γst	Длительный	1,00	0,97	0,93	0,77	0,50	0,30	0,18	0,08
	αst	Кратковременный и длительный	10,3	11,3	12,4	13,6	14,1	14,7	15,2	15,7
12Х18Н9Т, 08X17Т	γst	Кратковременный	1,00	0,72	0,65	0,62	0,58	0,60	0,57	0,56
	γst	Длительный	1,00	0,72	0,65	0,60	0,58	0,55	0,50	0,40
	αst	Кратковременный и длительный	10,5	11,1	11,4	11,6	11,8	12,0	12,2	12,4
45Х14Н14В2М	γst	Кратковременный	1,00	0,86	0,78	0,72	0,68	0,64	0,60	0,56
	γst	Длительный	1,00	0,86	0,78	0,70	0,63	0,55	0,43	0,30
	αst	Кратковременный и длительный	10,5	11,1	11,4	11,6	11,8	12,0	12,2	12,4
А-I, А-II, A-III, A-IV, A-V, А-VI, Вр-I, Вр-II, В-II, К-7, К-19, ВСт3кп2, ВСт3Гпс2, ВСт3сп5, ВСт3пс6, 30ХМ, 12X13, 20X13, 20Х23Н18, 08X17T, 12Х18Н9Т, 45Х14Н14В2М	βs	Кратковременный и длительный	1,00	0,90	0,88	0,83	0,80	0,78	0,75	0,73
Ат-III, Ат-IIIв, AT-IV, AT-V	βs	Кратковременный и длительный	1,00	0,96	0,92	0,85	0,78	0,71	0,55	0,40

Примечания:
1. Коэффициент линейного температурного расширения арматуры равен числовому значению, умноженному на 10-6 · град-1.
2. При расчете на длительный нагрев несущих конструкций, срок службы которых не превышает 5 лет, коэффициент γst следует увеличить на 20 %, при этом его значение должно быть не более, чем при кратковременном нагреве.
3. Коэффициенты γst, αst и βs для промежуточных значений температур определяются интерполяцией.

2.30

αstm = αbt + (αst - αbt)φα;

Отношение момента M1 при расчете по предельному состоянию второй группы к моменту M при расчете по предельному состоянию первой группы M1 / M	Коэффициент φα при проценте армирования сечения продольной арматурой
	0,2	0,4	0,7	1,0	2,0 и более
1,0	0,90	0,95	1,00	1,00	1,00
0,7	0,75	0,90	0,95	1,00	1,00
0,5	0,55	0,80	0,90	0,95	1,00
0,2	0,20	0,55	0,70	0,80	0,95

Примечания:
1. Момент M принимается равным предельному моменту по прочности правой части формул (105), (107), (108), (121) и (123).
2. Момент M1 принимается равным при расчете: появления трещин Mcrc [см. формулу (245)]; деформаций M (см. п. 4.19); раскрытия трещин M [см. формулу (272)], статически неопределимых конструкций по первой группе предельных состояний M (см. примеч. 1).
3. При расчете статически определимых элементов коэффициент φα принимается при отношении , если наибольший изгибающий момент от всех действующих нагрузок меньше момента появления трещин, определенного по формуле (256) при αbt = 0, а трещины в растянутой зоне появляются от воздействия температуры (см. п. 4.3).
4. Коэффициент jα для промежуточных значений отношений моментов определяется интерполяцией.

2.31.

Класс арматуры и марка стали	Модуль упругости арматуры Es, МПа (кгс/см2)
А-I, А-II, 30ХМ	210000 (2100000)
А-III	200000 (2000000)
A-IV, А-V, А-VI, Aт-III, Aт-IV, Ат-V, Aт-VI	190000 (1900000)
B-II, Bp-II, 20Х23Н18, 08Х17Т, 12Х18Н9Т, 45Х14Н14В2М	200000 (2000000)
К-7, К-19, А-IIIв	180000 (1800000)
Вр-I	170000 (1700000)
12X13, 20X13	220000 (2200000)

2.32

150.

200.

2.33

Температура арматуры, °С	Коэффициент vs при расчете на нагрев
Температура арматуры, °С	кратковременный	длительный
50 - 200	1,0	1,0
300	0,9	0,6
400	0,7	0,3

Примечание. Коэффициент vs для промежуточных значений температур определяется интерполяцией.

3.1.

3.2.

3.3.

а)

б)

3.4.

3.5.

N ≤ RbγbtAb,

e′ = y - eoη,

Ab = b′fh′f + bΔx,

3.6.

Ab = 2bе′;

Ab = 2b′fе′.

N ≤ Rb(γbtAb1 + γbtAb2).

Ab1 = bh1;

Ab2 = bΔx;

Ab1 = b′fh′f;

3.7.

Номера составов бетона по табл. 11	Коэффициент β при температуре бетона, °С, в центре тяжести сечения
Номера составов бетона по табл. 11	50	100	200	300	500	700	900
1 - 3	1,2	1,4	1,5	2,0	-	-	-
4 - 11, 23, 24	1,6	1,6	1,8	1,9	6,7	16,0	-
12 - 18, 29, 30	1,5	1,5	2,0	8,0	33,0	-	-
19 - 21	1,2	1,4	1,5	2,0	16,0	25,0	50,0

Примечания:
1. Коэффициент β для промежуточных значений температур определяется интерполяцией.
2. Если температура бетона в центре тяжести внецентренно сжатого сечения превышает наибольшую температуру, для которой даны числовые значения β, то допускается расчетное сечение принимать с неполной высотой, в центре тяжести которого температура бетона не превышает наибольшую величину, указанную в таблице.

Характер опирания элементов	Расчетная длина l0 внецентренно сжатых бетонных элементов
1. Для стен и столбов с опорами, вверху и внизу:
а) при шарнирах на двух концах, независимо от величины смещения опор	H
б) при защемлении одного из концов и возможном смещении опор:
для многопролетных зданий	1,25H
для однопролетных зданий	1,50H
2. Для свободно стоящих стен и столбов	2,00H

3.8.

3.9

M ≤ γttRbtWpl,

3.10.

3.11.

3.12.

3.13.

ω = α - 0,008 γbtRb,

SR = αRbh20,

σR = ξR (1 - 0,5 ξR).

3.14.

3.15.

3.16.

3.17.

а)

M ≤ γbtRbbx(h0 - 0,5x) + γstRscA′s(h0 - a′);

γstRsAs - γstRscA′s = γbtRbbx;

б)

M ≤ αRγbtRbbh20 + γstRsA′s(h0 - a′)

в)

3.18.

3.19.

ξ	v	α0	ξ	v	α0	ξ	v	α0
0,01	0,995	0,010	0,25	0,875	0,219	0,49	0,755	0,370
0,02	0,990	0,020	0,26	0,870	0,226	0,50	0,750	0,375
0,03	0,985	0,030	0,27	0,865	0,234	0,51	0,745	0,380
0,04	0,980	0,039	0,28	0,860	0,241	0,52	0,740	0,385
0,05	0,975	0,049	0,29	0,855	0,248	0,53	0,735	0,390
0,06	0,970	0,058	0,30	0,850	0,255	0,54	0,730	0,394
0,07	0,965	0,068	0,31	0,845	0,262	0,55	0,725	0,399
0,08	0,960	0,077	0,32	0,840	0,269	0,56	0,720	0,403
0,09	0,955	0,086	0,33	0,835	0,276	0,57	0,715	0,408
0,10	0,950	0,095	0,34	0,830	0,282	0,58	0,710	0,412
0,11	0,945	0,104	0,35	0,825	0,289	0,59	0,705	0,416
0,12	0,940	0,113	0,36	0,820	0,295	0,60	0,700	0,420
0,13	0,935	0,122	0,37	0,815	0,302	0,61	0,695	0,424
0,14	0,930	0,130	0,38	0,810	0,308	0,62	0,690	0,428
0,15	0,925	0,139	0,39	0,805	0,314	0,63	0,685	0,432
0,16	0,920	0,147	0,40	0,800	0,320	0,64	0,680	0,435
0,17	0,915	0,156	0,41	0,795	0,326	0,65	0,675	0,439
0,18	0,910	0,164	0,42	0,790	0,332	0,66	0,672	0,442
0,19	0,905	0,172	0,43	0,785	0,338	0,67	0,665	0,446
0,20	0,900	0,180	0,44	0,780	0,343	0,68	0,660	0,449
0,21	0,895	0,188	0,45	0,775	0,349	0,69	0,655	0,452
0,22	0,890	0,196	0,46	0,770	0,354	0,70	0,650	0,455
0,23	0,885	0,203	0,47	0,765	0,359
0,24	0,880	0,211	0,48	0,760	0,365

Примечание. Для изгибаемых элементов прямоугольного сечения

; .

3.20.

3.21.

3.22.

а)

γstRsAs ≤ γbtRbb′fh′f + γstRscA′s,

б)

M ≤ γbtRbbx(h0 - 0,5x) + γbtRb(b′f - b)h′f ×(h0 - 0,5h′f) + γstRscA′s(h0 - a′),

γstRsAs - γstRscA′s = γbtRbbx + γbtRb(b′f - b)h′f.

Примечание. При переменной высоте свесов полки допускается принимать значение h′f равным средней высоте свесов.

3.23.

3.24.

а)

б)

3.25.

3.26.

а)

б)

в)

3.27.

3.28.

e0 = e01 + еa + ft,

3.29.

λ = 3,46l0 / h.

3.30.

а)

б)

в)

Характеристика зданий и колонн				Расчетная длина l0 колонн одноэтажных зданий при расчете их в плоскости
				поперечной рамы или перпендикулярной к оси эстакады	перпендикулярной поперечной раме или параллельной оси эстакады
					при наличии	при отсутствии
					связей в плоскости продольного ряда колонн или анкерных опор
1. Здание с мостовыми кранами	При учете нагрузки от кранов	Подкрановая (нижняя) часть колонн при подкрановых балках	разрезных	1,5H1	0,8H1	1,2H1
		Подкрановая (нижняя) часть колонн при подкрановых балках	неразрезных	1,2H1	0,8H1	0,8H1
		Надкрановая (верхняя) часть колонн при подкрановых балках	разрезных	2,0H2	1,5H2	2,0H2
		Надкрановая (верхняя) часть колонн при подкрановых балках	неразрезных	2,0H2	1,5H2	1,5H2
	Без учета нагрузки от кранов	Подкрановая (нижняя) часть колонн зданий	однопролетных	1,5H	0,8H1	1,2H
		Подкрановая (нижняя) часть колонн зданий	многопролетных	1,2H	0,8H1	1,2H
		Надкрановая (верхняя) часть колонн при подкрановых балках	разрезных	2,5H2	1,5H2	2,0H2
		Надкрановая (верхняя) часть колонн при подкрановых балках	неразрезных	2,0H2	1,5H2	1,5H2
2. Здания без мостовых кранов	Колонны ступенчатые	Нижняя часть колонн зданий	однопролетных	1,5H	0,8H	1,2H
		Нижняя часть колонн зданий	многопролетных	1,2H	0,8H	1,2H
		Верхняя часть колонн	-	2,5Н2	2,0Н2	2,5Н2
	Колонны постоянного сечения	Однопролетных зданий	-	1,5H	0,8H	1,2H
	Колонны постоянного сечения	Многопролетных зданий	-	1,2H	0,8H	1,2H
3. Открытые крановые эстакады при подкрановых балках			разрезных	2,0H1	0,8H1	1,5H1
3. Открытые крановые эстакады при подкрановых балках			неразрезных	1,5H1	0,8H1	H1
4. Открытые эстакады под трубопроводы при соединении колонн с пролетным строением			шарнирном	2,0H	H	2,0H
			жестком	1,5H	0,7H	1,5H

Примечание. При наличии связей до верха колонн в зданиях с мостовыми кранами расчетная длина надкрановой части колонн в плоскости оси продольного ряда колонн принимается равной H2.

Наименование элементов	Расчетная длина l0 элементов ферм и арок
1. Элементы ферм:
а) верхний пояс при расчете в плоскости фермы при l0:
< 1/8h1	0,9l
≥ 1/8h1	0,8l
б) то же, из плоскости фермы:
для участка под фонарем, при ширине фонаря 12 м и более	0,8l
в остальных случаях	0,9l
в) раскосы и стойки при расчете в плоскости фермы	0,8l
г) то же, из плоскости фермы при b1/b2:
< 1,5	0,9l
≥ 1,5	0,8l
2. Арки:
а) при расчете в плоскости арки
трехшарнирной	0,580L
двухшарнирной	0,540L
бесшарнирной	0,365L
б) при расчете из плоскости арки (любой)	L

3.31.

e = e0η + ec,

3.32.

3.33.

а)

Ne ≤ γbtRbbx(h0 - 0,5x) + γstRscA′s(h0 - a′),

N + γstRsAs - γstRscA′s = γbtRbbx;

б)

N + σsAs - γstRscA′s = γbtRbbx,

в)

Ne ≤ γbtRbbh1(h0 - 0,5h1) + γbtRbb(x - h1)(h0 - 0,5h1 - 0,5x),

N + σsAs = Rbb[γbth1 + γbt(x - h1)],

3.34.

3.35.

3.36.

а)

Ne ≤ αRγbtRbbh20,

б)

αRγbtRbbh20 < Ne ≤ 0,5γbtRbbh2,

в)

3.37.

N ≤ αγφ[γbtRbA + ΣγstRscAs],

φ = φb + 2(φsb - φb)Ls,

Nl/N	Коэффициент φb для бетонных элементов при l0/h
Nl/N	£ 6	8	10	12	14	16	18	20
0,0	0,93	0,92	0,91	0,90	0,89	0,86	0,83	0,80
0,5	0,92	0,91	0,90	0,88	0,85	0,80	0,73	0,65
1,0	0,92	0,91	0,89	0,86	0,81	0,74	0,63	0,55

Nl/N	Коэффициент φsb для бетонных элементов при l0/h								Эскиз
Nl/N	≤ 6	8	10	12	14	16	18	20	Эскиз
	А. При площади сечения промежуточных стержней, расположенных у граней, параллельных рассматриваемой плоскости, менее 1/3 (As + A′s)
0,0	0,93	0,92	0,91	0,90	0,89	0,87	0,84	0,81
0,5	0,92	0,92	0,91	0,90	0,87	0,84	0,80	0,75
1,0	0,92	0,91	0,90	0,88	0,86	0,82	0,77	0,77
	Б. При площади сечения промежуточных стержней, расположенных у граней, параллельных рассматриваемой плоскости, равной или более 1/3 (As + A′s)
0,0	0,92	0,92	0,91	0,89	0,87	0,84	0,80	0,75
0,5	0,92	0,91	0,90	0,87	0,83	0,79	0,72	0,65
1,0	0,92	0,91	0,89	0,86	0,80	0,74	0,66	0,58

1 - 1

Номера составов бетона по табл. 11	Значения коэффициента αl для кратковременного и длительного нагрева при температуре бетона в центре тяжести сечения, °С								Номера составов бетона по табл. 11	Значения коэффициента αl для кратковременного и длительного нагрева при температуре бетона в центре тяжести сечения, °С
Номера составов бетона по табл. 11	50	100	200	300	500	700	900	1000	Номера составов бетона по табл. 11	50	100	200	300	500	700	900	1000
1, 2	1,00	0,70	0,60	0,45	-	-	-	-	12 - 15, 17, 27, 29	1,00	0,80	0,70	0,50	0,25	0,10	0,03	-
3, 4	1,00	0,75	0,70	0,55	-	-	-	-	16, 18	1,00	0,90	0,80	0,60	0,30	0,20	0,06	-
5 - 11, 23, 24	1,00	0,90	0,70	0,60	0,30	0,20	0,12	0,05	19 - 21	1,00	0,85	0,70	0,60	0,40	0,20	0,15	0,10

Примечание. Коэффициент αl для промежуточных значений температур определяется интерполяцией.

Элементы	Предельная гибкость λl = l0/i сжатых бетонных и железобетонных элементов при температуре бетона в центре тяжести сечения, °С
Элементы	50 - 100	300	500	700	900
Бетонные	85	60	50	45	35
Железобетонные	125	90	55	-	-

Примечания:
1. Применение элементов конструкций, имеющих гибкость, превышающую табличные значения, должно быть специально обосновано.
2. Для железобетонных элементов с односторонним армированием предельные гибкости принимаются как для бетонных элементов.
3. Для промежуточных значений температур предельные гибкости определяются интерполяцией.

3.38.

Интервалы армирования , %	Коэффициенты армирования μ1 для определения величины Ncr
1. От 0,8 до 1,8 включ.	0,01
2. Св. 1,8 » 2,8 »	0,02
3. Св. 2,8 » 3,8 »	0,03

3.39.

а)

б)

в)

3.40.

Ne ≤ γbtRbb′fh′f(h0 - 0,5h′f) + γstRscA′s(h0 - a′),

Ne ≤ γbtRbbx(h0 - 0,5x) + γbtRb(b′f - b)h′f × (h0 - 0,5h′f) + γstRscA′s(h0 - a′),

N + γstRsAs - γstRscA′s = γbtRbbx + γbtRb(b′f - b)h′f.

N + σsAs - γstRscA′s = γbtRbbx + γbtRb(b′f - b)h′f,

3.41.

3.42.

3.43.

3.44.

rт = (r1 + r2) / 2;

φs = ω1 - ω2ξcir;

zs = (0,2 + 1,3ξcir)rs,

ω2 = ω1δ,

δ = 1,5 + 6γstRs · 10-4,

3.45.

N ≤ γstRsAs,

3.46.

а)

Ne ≤ γstRsA′s(h0 - a′)

Ne′ ≤ γstRsAs(h0 - a′);

б)

Ne ≤ γbtRbbx(h0 - 0,5x) + γstRscA′s(h0 - a′),

γstRsAs - γstRscA′s - N = γbtRbbx.

N[e + (h0 - a′)] ≤ γstRsAs(h0 - a′).

N(e + h0 - 0,5x′) ≤ γstRsAs(h0 - 0,5x).

3.47.

а)

e = ec - е0,

e′ = h0 - ec + e0 - a′;

б)

e = e0 - ес,

3.48.

а)

б)

3.49.

а)

б)

γstRsAs - γstRscA′s - N = γbtRbbx + γbtRb(b′f - b)h′f;

в)

3.50.

3.51.

Q ≤ 0,3φw1φb1Rbγbtbh0.

φw1 = 1 + 5αμw,

φb1 = 1 - βRbγbt,

3.52.

Q ≤ Qsw + Qs,inc + Qb.

Qsw = ΣRswγstAsw

Qs,inc = ΣRswγstAs,incsinα,

Qb = Qsw + Qs,inc.

50 - 200

800

50 - 200

800

3.53.

hu = hw + a (см. черт. 18, б).

3.54.

3.55.

3.56.

а)

б)

3.57.

Коэффициент		Средняя температура бетона сжатой зоны сечения	Состав бетона по табл. 11
φb3	φb4
0,6	1,5	50 - 200 °С 800 °С и выше	№ 1, 3, 6, 7, 10 - 15, 19 - 21
1,3	3,3
0,4	1,0	50 - 200 °С 800 °С и выше	№ 4, 5, 8, 9, 16 - 18, 23, 24, 29, 30
0,9	2,2

3.58.

3.59.

3.60.

Q ≤ 0,8φw2Rbγbtblbsinθ,

lb = lsupsinθ,

φw2 = 1 - 5αμw,

3.61.

M ≤ Ms + Msw + Ms,inc,

Ms = RsγstAszs;

3.62.

3.63.

N ≤ ψRb,locAloc1,

Rb,loc = αφbRbγbt.

3.64.

Примечание. При местной нагрузке от балок, прогонов, перемычек и других элементов, работающих на изгиб, учитываемая в расчете глубина опоры при определении Aloc1 и Aloc2 принимается не более 20 см.

3.65.

N ≤ Rb,redAloc1,

Rb,red = γbtRbφb + φμxyγstRs,xyφs,

3.66.

F ≤ αγttRbtumh0,

F ≤ Fb + 0,8Fsw,

Fsw = ΣRswγstAsw,

3.67.

a = 2hs + b,

Ц.Т.

3.68.

3.69.

3.70.

3.71.

3.72.

3.73.

4.1.

4.2.

4.3

4.4.

Mr = N(e0 - r);

Mr = N(e0 + r),

Mcrc = (Rbt,serγtt ± σbtt)Wpl,

4.5.

4.6

μ1 = As / bh;

μ′1 = A′s / bh.

Wpl = γWred,

Сечение	Значение коэффициента γ для определения момента сопротивления Wpl
1. Прямоугольное и тавровое с полкой, расположенной в сжатой зоне	1,75
2. Тавровое с полкой, расположенной в растянутой зоне:
при ≤ 2 независимо от отношения	1,75
при > 2 и ≥ 0,2	1,75
при > 2 и < 0,2	1,50
3. Двутавровое симметричное (коробчатое):
при ≤ 2 независимо от отношений	1,75
при 2 < ≤ 6 независимо от отношений	1,50
при > 6 и ≥ 0,2	1,50
при 6 < ≤ 15 и < 0,2	1,25
4. Кольцевое и круглое

Примечание. В таблице обозначения bf и hf соответствуют размерам полки, которая при расчете по образованию трещин является растянутой, a b′f и h′f - размерам полки, которая для этого случая расчета является сжатой.

4.7.

σbt ≤ γb1γb1tRbt,ser,

4.8.

σmt ≤ γb4Rbt,ser,

4.9.

4.10

при стержневой  арматуре:
периодического профиля                     1,0
гладкой                                    1,3
при проволочной  арматуре:
периодического  профиля и канатах          1,2
гладкой                                    1,4

а)

б)

4.11.

σs = N / As;

σs = M / Asz;

4.12

4.13.

4.14.

4.15.

а)

б)

4.16

4.17.

Номера составов бетона по табл. 11	Коэффициент φb2, учитывающий влияние длительной ползучести бетона на деформации элемента без трещин, при средней температуре бетона сжатой зоны сечения, °С
Номера составов бетона по табл. 11	50	70	100	200	300	400	500	600	700	800
1 - 3	3,0	4,0	3,5	4,0	-	-	-	-	-	-
4 - 11, 23, 24	3,0	4,0	3,5	3,5	3,5	5,0	7,0	8,0	10,0	-
12 - 18, 29, 30	3,5	4,5	4,0	4,0	8,0	11,0	15,0	20,0	-	-
19 - 21	3,0	3,0	3,0	3,0	3,5	7,0	10,0	13,0	16,0	20,0

Примечания:
1. В таблице даны значения коэффициента φb2 для длительного нагрева.
2. Для кратковременного нагрева при подъеме температуры на 10 °С/ч и более и непродолжительном действии нагрузки коэффициент φb2 = 1,0.
3. Значение коэффициента φb2 для промежуточных температур принимается по интерполяции.
4. При наличии в элементе сжатой арматуры с μ′ ≥ 0,7 % значение коэффициента φb2 умножается на (1 - 0,11μ′), но не менее, чем на 0,6.
5. При двухосном напряженном состоянии значение коэффициента φb2 умножается на 0,8.
6. При попеременном увлажнении значение φb2 следует умножать на 1,2.

4.18.

4.19.

4.20.

4.21.

Длительность действия нагрузки и нагрева и вид продольной арматуры	Коэффициент φls при классе бетона
	свыше В7,5	В7,5 и ниже
Непродолжительное действие при арматуре:
а) стержневой гладкой	1,0	0,7
б) стержневой периодического профиля	1,1	0,8
в) проволочной	1,0	0,7
2. Продолжительное действие (независимо от вида арматуры)	0,8	0,6

4.22.

4.23.

4.24.

4.25.

4.26

4.27.

4.28

4.29

4.30.

Нагрузка и нагрев	γ1	φf	Коэффициент φ1 при значениях , равных																		Коэффициент φ2 при значениях , равных
Нагрузка и нагрев	γ1	φf	0,02	0,03	0,04	0,05	0,06	0,07	0,08	0,10	0,13	0,15	0,17	0,20	0,25	0,30	0,35	0,40	0,45	0,50	< 0,04	0,04 - <0,08	0,08 - <0,15	0,15 - <0,30	0,30 - 0,50
Длительные	0,0	0,0	0,43	0,39	0,36	0,34	0,32	0,30	0,28	0,26	0,23	0,22	0,21	0,19	0,16	0,14	0,13	0,12	0,11	0,10	0,10	0,07	0,04	0,00	0,00
	0,0	0,2	0,49	0,46	0,44	0,42	0,41	0,39	0,37	0,35	0,31	0,29	0,27	0,25	0,21	0,19	0,17	0,16	0,14	0,13	0,12	0,09	0,05	0,00	0,00
	0,0	0,4	0,52	0,49	0,47	0,46	0,45	0,44	0,42	0,40	0,38	0,35	0,33	0,31	0,26	0,24	0,22	0,20	0,18	0,17	0,13	0,10	0,06	0,02	0,00
	0,0	0,6	0,54	0,51	0,49	0,48	0,47	0,46	0,44	0,43	0,42	0,39	0,37	0,35	0,31	0,28	0,25	0,23	0,22	0,20	0,13	0,11	0,08	0,02	0,00
	0,0	0,8	0,56	0,53	0,51	0,49	0,48	0,47	0,46	0,45	0,44	0,42	0,40	0,38	0,35	0,32	0,29	0,27	0,25	0,23	0,14	0,12	0,09	0,04	0,00
	0,0	1,0	0,57	0,54	0,52	0,51	0,50	0,49	0,48	0,47	0,46	0,44	0,42	0,41	0,38	0,35	0,32	0,30	0,28	0,26	0,15	0,13	0,10	0,06	0,00
	0,2	0,0	0,47	0,40	0,36	0,33	0,31	0,30	0,28	0,26	0,23	0,22	0,21	0,19	0,16	0,14	0,13	0,11	0,11	0,10	0,15	0,12	0,08	0,03	0,00
	0,4	0,0	-	0,42	0,36	0,33	0,31	0,30	0,28	0,26	0,22	0,21	0,20	0,19	0,16	0,14	0,13	0,11	0,10	0,10	0,18	0,16	0,13	0,06	0,02
	0,6	0,0	-	0,43	0,37	0,33	0,31	0,30	0,27	0,25	0,22	0,21	0,20	0,18	0,15	0,14	0,12	0,11	0,10	0,10	0,20	0,19	0,17	0,09	0,03
	0,8	0,0	-	-	0,38	0,33	0,30	0,29	0,27	0,24	0,22	0,21	0,20	0,17	0,15	0,14	0,12	0,11	0,10	0,10	0,23	0,22	0,20	0,12	0,05
	1,0	0,0	-	-	0,4	0,33	0,30	0,29	0,27	0,24	0,22	0,20	0,19	0,17	0,15	0,14	0,12	0,11	0,10	0,10	0,25	0,24	0,23	0,14	0,06
	0,2	0,2	0,51	0,45	0,43	0,40	0,38	0,37	0,36	0,34	0,30	0,28	0,26	0,24	0,21	0,19	0,17	0,16	0,14	0,13	0,16	0,13	0,08	0,04	0,00
	0,4	0,4	-	0,53	0,49	0,47	0,45	0,43	0,42	0,39	0,37	0,35	0,33	0,30	0,26	0,23	0,21	0,20	0,18	0,17	0,20	0,19	0,14	0,07	0,03
	0,6	0,6	-	-	0,53	0,50	0,48	0,46	0,44	0,41	0,39	0,38	0,36	0,34	0,31	0,28	0,25	0,23	0,21	0,20	0,24	0,22	0,20	0,12	0,04
	0,8	0,8	-	-	-	0,53	0,30	0,48	0,46	0,44	0,41	0,39	0,38	0,37	0,34	0,31	0,29	0,26	0,25	0,23	-	0,25	0,24	0,19	0,08
	1,0	1,0	-	-	-	0,61	0,53	0,50	0,48	0,45	0,43	0,40	0,39	0,38	0,36	0,34	0,32	0,29	0,27	0,26	-	0,26	0,25	0,20	0,12
Кратковременные	0,0	0,0	0,64	0,59	0,56	0,53	0,51	0,50	0,49	0,46	0,43	0,41	0,40	0,37	0,34	0,32	0,30	0,28	0,26	0,25	0,17	0,14	0,09	0,02	0,00
	0,0	0,2	0,72	0,66	0,63	0,61	0,59	0,58	0,57	0,56	0,53	0,51	0,49	0,46	0,43	0,40	0,37	0,35	0,33	0,31	0,21	0,18	0,11	0,03	0,00
	0,0	0,4	0,76	0,69	0,66	0,65	0,63	0,62	0,61	0,60	0,59	0,57	0,56	0,53	0,49	0,46	0,44	0,41	0,39	0,37	0,23	0,20	0,14	0,04	0,00
	0,0	0,6	0,79	0,71	0,69	0,67	0,65	0,64	0,63	0,63	0,62	0,61	0,60	0,58	0,55	0,52	0,49	0,56	0,44	0,42	0,25	0,21	0,16	0,05	0,00
	0,0	0,8	0,82	0,73	0,70	0,68	0,67	0,66	0,65	0,65	0,64	0,63	0,63	0,61	0,58	0,56	0,53	0,50	0,48	0,46	0,26	0,23	0,17	0,06	0,00
	0,0	1,0	0,84	0,74	0,71	0,69	0,68	0,67	0,66	0,66	0,66	0,65	0,65	0,63	0,61	0,59	0,56	0,54	0,52	0,50	0,27	0,24	0,18	0,07	0,00
	0,2	0,0	0,74	0,60	0,56	0,53	0,51	0,49	0,47	0,44	0,42	0,40	0,39	0,37	0,34	0,32	0,30	0,28	0,26	0,25	0,28	0,23	0,16	0,07	0,00
	0,4	0,0	-	0,63	0,57	0,54	0,51	0,49	0,47	0,44	0,42	0,40	0,39	0,37	0,34	0,32	0,30	0,28	0,26	0,25	0,35	0,31	0,25	0,14	0,03
	0,6	0,0	-	0,81	0,59	0,54	0,51	0,49	0,47	0,44	0,42	0,40	0,39	0,37	0,34	0,32	0,30	0,28	0,26	0,25	0,36	0,39	0,32	0,20	0,08
	0,8	0,0	-	-	0,63	0,55	0,51	0,49	0,47	0,44	0,42	0,40	0,39	0,37	0,34	0,32	0,30	0,28	0,26	0,25	0,45	0,40	0,38	0,25	0,12
	1,0	0,0	-	-	0,84	0,57	0,52	0,49	0,47	0,44	0,42	0,40	0,39	0,37	0,34	0,32	0,30	0,28	0,27	0,25	0,50	0,46	0,44	0,29	0,15
	0,2	0,2	0,79	0,67	0,63	0,61	0,59	0,58	0,56	0,55	0,52	0,50	0,48	0,46	0,42	0,39	0,37	0,35	0,33	0,31	0,27	0,24	0,17	0,08	0,00
	0,4	0,4	-	0,77	0,69	0,66	0,64	0,62	0,61	0,58	0,56	0,55	0,54	0,52	0,48	0,45	0,43	0,40	0,38	0,37	0,39	0,37	0,30	0,16	0,04
	0,6	0,6	-	-	0,76	0,70	0,67	0,65	0,64	0,61	0,58	0,57	0,56	0,55	0,53	0,50	0,47	0,45	0,43	0,41	0,50	0,46	0,44	0,28	0,11
	0,8	0,8	-	-	-	0,76	0,71	0,68	0,66	0,64	0,61	0,59	0,58	0,57	0,56	0,53	0,51	0,49	0,47	0,45	-	0,60	0,57	0,41	0,21
	1,0	1,0	-	-	-	0,92	0,76	0,71	0,69	0,66	0,63	0,61	0,60	0,58	0,57	0,56	0,54	0,52	0,50	0,48	-	0,72	0,70	0,55	0,31

Нагрузка и нагрев	γ1	φf	Коэффициент φ3 при значениях , равных
Нагрузка и нагрев	γ1	φf	0,02	0,03	0,04	0,05	0,06	0,07	0,08	0,10	0,13	0,15	0,17	0,20	0,25	0,30	0,35	0,40	0,45	0,50
Длительные	0,0	0,0	1,12	1,08	0,99	0,91	0,87	0,83	0,79	0,75	0,70	0,66	0,63	0,59	0,54	0,50	0,47	0,45	0,42	0,41
	0,0	0,2	1,19	1,14	1,07	0,99	0,95	0,88	0,84	0,79	0,74	0,69	0,66	0,62	0,57	0,53	0,50	0,47	0,44	0,42
	0,0	0,4	1,25	1,19	1,15	1,07	0,99	0,93	0,89	0,84	0,79	0,73	0,69	0,65	0,61	0,57	0,54	0,49	0,46	0,43
	0,0	0,6	1,29	1,24	1,20	1,12	1,05	0,97	0,93	0,89	0,83	0,77	0,73	0,69	0,65	0,60	0,57	0,52	0,47	0,44
	0,0	0,8	1,32	1,27	1,23	1,15	1,09	1,02	0,97	0,92	0,87	0,82	0,77	0,72	0,68	0,63	0,59	0,54	0,49	0,45
	0,0	1,0	1,34	1,30	1,25	1,19	1,13	1,06	1,00	0,95	0,90	0,86	0,80	0,74	0,70	0,65	0,61	0,56	0,51	0,46
Кратковременные	0,0	0,0	1,15	1,11	1,07	1,04	1,01	0,99	0,97	0,94	0,90	0,88	0,86	0,84	0,81	0,78	0,75	0,73	0,70	0,68
	0,0	0,2	1,17	1,14	1,09	1,06	1,03	1,01	0,99	0,96	0,93	0,91	0,89	0,87	0,84	0,82	0,79	0,77	0,74	0,72
	0,0	0,4	1,19	1,16	1,11	1,08	1,05	1,03	1,02	0,98	0,95	0,94	0,92	0,90	0,87	0,85	0,83	0,80	0,78	0,76
	0,0	0,6	1,20	1,17	1,12	1,09	1,07	1,05	1,03	1,00	0,97	0,96	0,94	0,92	0,89	0,87	0,85	0,83	0,81	0,79
	0,0	0,8	1,21	1,18	1,13	1,10	1,08	1,06	1,04	1,02	0,99	0,97	0,96	0,94	0,91	0,89	0,87	0,85	0,83	0,81
	0,0	1,0	1,23	1,19	1,14	1,11	1,09	1,07	1,05	1,03	1,00	0,98	0,97	0,95	0,92	0,90	0,88	0,86	0,84	0,83

4.31.

5.1.

5.2.

5.3

Элементы	Предельная гибкость l0/i внецентренно сжатых элементов при температуре бетона в центре тяжести сечения, °С

	50 - 100	300	500	700	900
Бетонные	85	60	50	45	35
Железобетонные	125	90	55	-	-

Примечания:
1. Для железобетонных элементов с односторонним армированием предельные гибкости принимаются как для бетонных элементов.
2. Для промежуточных значений температур предельные гибкости определяются интерполяцией.

5.4.

5.5

5.6.

5.7

5.8.

5.9.

5.10.

5.11.

5.12.

Примечание. Расстояние в свету между стержнями периодического профиля принимается по номинальному диаметру без учета выступов и ребер.

5.13.

5.14

Условия работы ненапрягаемой арматуры	Параметры для определения анкеровки ненапрягаемой арматуры
	периодического профиля				гладкой
	ωan	Δλan	λan	lan, мм	ωan	Δλan	λan	lan, мм
	ωan	Δλan	не менее		ωan	Δλan	не менее
1. Заделка растянутой арматуры в растянутом бетоне	0,70	11	20	250	1,20	11	20	250
2. Заделка сжатой или растянутой арматуры в сжатом бетоне	0,50	8	12	200	0,80	8	15	200
3. Стыки арматуры внахлестку:
в растянутом бетоне	0,90	11	20	250	1,55	11	20	250
в сжатом бетоне	0,65	8	15	200	1,00	8	15	200

5.15.

5.16.

Условия работы элемента	Минимальная площадь сечения продольной арматуры в железобетонных элементах из обычного и жаростойкого бетонов (% площади сечения бетона)
1. Арматура S в изгибаемых, а также во внецентренно растянутых элементах при расположении продольной силы за пределами рабочей высоты сечения	0,05
2. Арматура S и S′ во внецентренно растянутых элементах при расположении продольной силы между арматурой S и S′	0,05
3. Арматура S и S′ во внецентренно сжатых элементах при
l0/i < 17	0,05
17 ≤ l0/i ≤ 35	0,10
35 ≤ l0/i ≤ 83	0,20
l0/i > 83	0,25

Примечание. Минимальная площадь сечения арматуры, приведенная в табл. 56, относится к площади сечения бетона, равной произведению ширины прямоугольного сечения либо ширины ребра таврового (двутаврового) сечения на рабочую высоту сечения h0.

5.17

5.18.

5.19.

5.20.

5.21.

5.22.

5.23.

5.24.

5.25.

5.26.

5.27.

5.28.

5.29.

5.30.

5.31.

5.32.

5.33.

5.34.

5.35.

5.36

5.37.

5.38.

5.39.

5.40.

5.41.

5.42.

5.43.

5.44

5.45

5.46.

5.47

b = εtl.

5.48

5.49.

5.50.

5.51.

5.52.

5.53

5.54

5.55

5.56

5.57

5.58

5.59

5.60

5.61.

5.62.

5.63

6.1.

6.2.

Коэффициент	Отношение сторон прямоугольной плиты
Коэффициент	1,0	1,5	2,0	4,0 и более
φ	0,80	0,90	0,95	1,00
φ1	1,0	1,5	1,8	2,0

6.3.

6.4.

6.5.

6.6.

6.7.

6.8.

6.9.

lj ≥ 6(h0 - h0j);

6.10.

6.11.

rb = risinα;

Nt = Htrs.

Nf = Hfr1.

a	Коэффициент φw · 103 в зависимости от λ, равной
a	10	20	30	40	50
0,50	200,00	133,80	85,36	55,84	38,07
0,70	136,20	57,69	28,09	15,66	9,67
0,75	119,60	45,87	21,36	11,65	7,12
1,00	55,84	15,01	6,16	3,25	2,01
1,25	24,92	5,63	2,31	1,27	0,81
1,50	11,65	2,52	1,09	0,61	0,39

Примечание. При промежуточных значениях a и λ коэффициент φw определяется интерполяцией.

6.12.

6.13.

6.14.

N2t = Htcosα.

M1t = - (Mt + Htlc),

M2t = Ht(f - lc) - Mt.

    |M2t| ≤ 0,5Hthcosα.    (330)

Δ = fθ.

Угол дуги свода 2α, град	Коэффициенты
Угол дуги свода 2α, град	φ1	φ2	φ3	φ4	φ5	φ6	φ7
35	0,000118	5019	1,09	0,0186	0,0463	0,000361	0,006330
40	0,000185	3700	1,06	0,0277	0,0603	0,000597	0,010688
45	0,000310	2500	1,03	0,0391	0,0766	0,000969	0,016932
50	0,000560	1295	1,00	0,0533	0,0937	0,001450	0,025515
60	0,001750	543	0,97	0,0906	0,1340	0,002930	0,051461
70	0,003610	299	0,94	0,1410	0,1810	0,005310	0,092155
80	0,006790	175	0,91	0,2060	0,2340	0,008830	0,151455
90	0,012300	105	0,88	0,2850	0,2930	0,013700	0,232242
100	0,020000	68	0,84	03800	0,3570	0,020200	0,337199
110	0,031900	45	0,81	0,4900	0,4260	0,028400	0,467923
120	0,047800	31	0,78	0,6140	0,5000	0,038500	0,625000

M1f = Mf - Hflk.

N2f = Hfcosα + 0,5qlsinα.

M2f = Mf + Hf(f - lc) - 0,5qr2sin2α.

6.15.

l0 = l + hsinα;

Δs′ = εts′;

M1t = -Htlc.

6.16.

6.17.

6.18.

M = 0,5ql21,

М2 = 0,5q1l21.

σbt ≤ 0,7γttRbt.

6.19.

6.20.

6.21.

6.22.

δ11X1 + δ13X3 + Δ1g + Δ1q + Δ1pv + Δ1ph = Δ;

δ′11X1 + δ′13X3 + Δ′1g + Δ′1q + Δ′1pv + Δ′1ph = -Δ.

δ31X1 + δ33X3 + Δ3g + Δ3q + Δ3pv + Δ3ph = φ;

δ′31X1 + δ′33X3 + Δ′3g + Δ′3q + Δ′3pv + Δ′3ph = -φ.